Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!
МегаЛекции

Расчет цементирования эксплуатационной колонны




 

Цементирование процесс заполнения заданного интервала скважины суспензией вяжущих материалов, способных в покое затвердевать и превращаться в прочный, практически не проницаемый камень. В нефтегазодобывающей промышленности цементирование широко применяется для решения следующих задач:

а) изоляции насыщенных жидкостями и газами проницаемых горизонтов друг от друга после того, как они вскрыты скважиной;

б) создание высокопрочных мостов в скважине, способных воспринимать достаточно большие осевые нагрузки (например: при забуривании новых стволов, при опробовании горизонтов испытателями пластов с опорой на забой и др.);

в) создание разобщающих экранов, препятствующих обводнению продуктивных горизонтов;

г) удержание в подвешенном состоянии обсадной колонны;

д) защиты обсадной колонны от воздействия агрессивных пластовых жидкостей и газов, вызывающих коррозию металла;

е) ликвидация поглощения промывочной жидкости;

ж) упрочнение стенок скважины в неустойчивых породах.

Цель расчета является определение количество материалов, необходимых для цементирования заданного участка скважины; режима закачивания тампонажного раствора и продавочной жидкости, при котором может быть обеспечена заполнение заданного участка заколонного пространства тампонажным раствором без осложнений и наиболее полное вытеснение промывочной жидкости; необходимых параметров насосного оборудования, а также числа цементировочных насосов и смесительных машин; продолжительности цементирования.

Цементирование эксплуатационной колонны производится в две степени с установкой МСЦ или ПДМ на глубине 1950м.

Расчет цементирования первой ступени

Исходные данные: провести расчет цементирования эксплуатационной колонны диаметром dн=146мм;

Спущенной на глубину L =2811 м; колонна состоит из пяти секций:

l1 = 137 м, d1 = 6,5 мм

l2 = 1997 м, d2 = 6,5 мм

l3 = 209 м, d3 = 7,0 мм

l4 = 226 м, d4 = 7,7 мм

l5 = 191 м, d5 = 8,5 мм (снизу вверх),

диаметр скважины равен диаметру долота, Дскв = Дд = 0,2159 м;

высота подъема цементного раствора от забоя, Н1 = 800 м;

длина цементного стакана, h = 15 м;

плотность цементного порошка, rстц = 3130 кг/м3 - сухой тампонажный цемент,

плотность промывочной жидкости, rр = 1150 кг/м3;

коэффициент увеличения ствола скважины (каверзность), Кv = 1,3;

водоцементное отношение, mтц = 0,5 - тампонажный цемент;

плотность воды rв = 1000 кг/м3.

Порядок расчета

1.Определяется средний внутренний диаметр обсадной колонны:

dвн = , где d1,d2,..., dn - внутренний диаметр секции обсадной колонны.

dвн = = 0,132 м.

 

2. Определяется объем цементного раствора:

Vцр = 0,785[(Кv ∙Dскв2 - dн2) Н1 + dвн2 h] (2.127)

Vцр = 0,785[(1,3 ∙0,21592 - 0,1462) 800+ 1322 15] = 20,86 м3

3. Определяется количество сухого цемента для приготовления 1 м3 цементного раствора:

q = rстц rв /(rв + m rстц), где rстц - плотность сухого цемента, кг/м3,

m - водоцементное отношение по ГОСТ 1581-91.

q = 3130 * 1000 /(1000 + 0,5*3130) = 1220 кг/м3.

4. Определяется плотность цементного раствора,

rцр = (1 + m) q = (1 + 0,5)*1220 = 1830 кг/м3 (2.129)

5. Определяется качество цемента и воды для приготовления цементного раствора

Q'ц = Vцр q = 20,86 * 1220 = 25449,2 кг (2.130)

Qв = m Q'ц =0,5 * 25449,2 = 12,7246 м3 (2.131)

6. Определяется количество сухого цемента с учетом потерь при затаривании:

Qц = к1 Q'ц = 1,02 * 25449,2 = 25958,18 кг, (2.132)

где к1 - коэффициент, учитывающий потери сухого цемента при затаривании цементно-смесительных машин и при приготовлении цементного раствора, к1 = 1,02 - 1,03

7. Определяется количество цементно-смесительных машин:

ЦСМ = Qццсм = 25958,18/20000 = 2 агрегата, (2.133)

где Мцсм - вместимость бункера цементно-смесительной машины, для обычного тампонажного цемента Мцсм = 20 т.

8. Определяется количество продавочной жидкости:

Vр = D pdвн2/4 * (L - h) = 1,05 * 3,14*0,1322/4 (2750 - 15) = 39,4 м3, (2.134)

где D - коэффициент, учитывающий сжатие продавочной жидкости за счет наличия в ней пузырьков воздуха, D для глинистого раствора принимается равным 1,05, а для воды 1,0.

9. Определяется наибольшее рабочее давление в конце цементирования:

Рр = Р1 + Р2 + Р3 + Р4 = 5,34 + 1,37 + 0,97 + 1,46 = 9,14 МПа (2.135)

Вычисление показателей Р1, Р2, Р3, Р4 приводится ниже.

а) определяется гидростатическое давление за счет разности плотностей цементного и глинистого растворов:

Р1 = (H1 - h)(rцh - rр)/105 = (800 - 15)(1830-1150)/105 = 5,34 МПа (2.136)

б) определяются гидравлические сопротивления при движении продавочной жидкости в трубах:

Р2 = l1тр L Vтр2 rр/(106 dвн2) = 0,024*2750*2,182*1150/(106*0,132*2) = 1,37МПа.

Определяется скорость движения продавочной жидкости в трубах:

Vтр = Vкп (Dскв2 - dн2)/dвн2 = 1,5(0,21592 - 0,1462)/0,1322 = 2,18 м/с, (2.138)

где Vкп - скорость движения промывочной жидкости и цементного раствора в затрубном пространстве, м/с. Для качественного цементирования эта скорость должна быть 1,5 - 2,0 м/с для эксплуатационной колонны, и 0,8 - 1,0 м/с для промежуточной.

Определяется критерий Рейнольдса и коэффициент, характеризующий движение продавочной жидкости в трубах:

Reтр* = , (2.139)

где: hр - структурная вязкость продавочного раствора, мПа с;

tор - динамическое напряжение сдвига продавочного раствора, Па, так как 14302 > 2300,

то l1тр = (2.140)

в) определяются гидравлические сопротивления при движении промывочной жидкости в затрубном пространстве:

P3 = МПа. (2.141)

Определяем критерий Рейнольдса и коэффициент, характеризующий движение промывочной жидкости в затрубном пространстве:

Reкпр* = ,

так как 6136 > 1600, то l = .

г) определяются гидравлические сопротивления при движении цементного раствора в затрубном пространстве:

P4 = МПа. (2.143)

 

Определяется критерий Рейнольдса и коэффициент, характеризующий движение цементного раствора в затрубном пространстве

Reкпц* = ,

так как 1282 < 1600, то lгц = . (2.145)

10. Определяется максимальное давление при цементировании

Рмах = Рр + Рстоп = 9,14 + 2,0 = 11,14 МПа, (2.146)

где Рстоп - повышение давления при посадке пробки на кольцо "стоп" 1,5 - 2 МПа.

Из полученного Рмах видно, что для проведения цементирования можно использовать ЦА-320 М, с диаметром втулок 127 мм.

11. Определяется допустимое время цементирования:

Тдоп = 0,75*Тнскв = 0,75*120 = 90 мин, (2.147)

где Тнскв - время начала застывания цемента, для нормальных температур на забое Тнскв = 120 мин, для повышенных Тнскв = 105 мин.

12. Определяется время закачивания цементного раствора при гидравлических сопротивлениях в скважине, в начальный период цементирования:

Ргидр = Р2 + Р'3 = 1,37 + 1,37 = 2,75 МПа, (2.148)

Определяются гидравлические сопротивления в затрубном пространстве при движении промывочной жидкости

P'3 = МПа (2.149)

Ргидр = 2,74 МПа < РаV = 4,0 то весь цементный раствор закачивается на пятой скорости,

где РаV - давление, развиваемое цементировочным агрегатом на высшей скорости.

Время закачивания цементного раствора одним агрегатом

Т3 = VцрV*103/60qV = 21,17*103/60*23 = 16 мин, (2.150)

где qV - производительность ЦА на высшей скорости, л/с.

13. Определяется время продавки цементного раствора:

а) Для определения времени продавки цементного раствора в начале определяются гидравлические сопротивления в конце цементирования:

Ргидр' = Р23 + Р4 = 1,37 + 0,97 + 1,46 = 3,80 МПа (2.151)

б) Определяются длины столбов продавочного раствора в трубах, закачиваемое цементировочным агрегатом на различных скоростях:

lт = а + b(Pa - Ргидр') + c, (2.152)

Для чего определяется коэффициенты а, b, с:

а = Кv Fзп L/(Kv Fзп + Fтр) = 1,3 * 0,02 * 2750/(1,3 * 0,02 + 0,0137) = 1801 м3, (2.153)

здесь Fзп = 0,785 (Dскв2- dн2) = 0,785 (0,21592 - 0,1462) = 0,02 м2 (2.154)

Fтр = 0,785 dвн2 = 0,785*0,1322 = 0,0137 м2

в = 105 Кv Fзп /(Kv Fзп + Fтр)(rцв - rр) =

105 * 1,3 * 0,02/(1,3 * 0,02 + 0,0137)(1830 - 1150) = = 96,3 м/мПа

с = (Fтр L - Kv Fзп H1)/(Kv Fзп + Fтр) = (0,0137 * 2750 - 1,3 * 0,02 * 800)/(1,3 * 0,02 + 0,0137) = 425 м,

Ра – давление на агрегате при переходе от высшей к низшей скорости, мПа.

Длина столба продавочной жидкости на 5-й скорости

l5 = 1801 + 96,3 (4,0 - 3,80) + 425 = 2245 м;

на четвертой

l4 = 1801 + 96,3 (6,1 - 3,80) + 425 = 2248 м

на третьей

l3 = 1801 + 96,3 (9,14 - 3,80) + 425 = 2811 м

в) Определяются объемы продавочной жидкости, закачиваемые цементировочным агрегатом на различных скоростях:

Vпр = Dfтр lт (2.156)

Vпр5 = Dfтр l5 = 1,05*0,0137*2245 = 32,3 м3

Vпр5 = Dfтр (l4 - l5) = 1,05*0,0137*(2448 - 2245) = 2,9 м3

Vпр3 = Dfтр (l3 - l4)= 1,05*0,0137*(2745 - 2448) = 4,27 м3

Итого: Vпр = Vпр5 + Vпр4 + Vпр3 = 32,3 + 2,9 + 4,27 = 39,47 м3

г) Определяется время продавки цементного раствора:

Тпр = Тпр5 + Тпр4 + Тпр3 = Vпр5 103/60qV+ Vпр4 103/60qIV + Vпр3 103/60qIII = 32,3*103/60*23 + 2,9*103/60*15,1 + 4,27*103/60*9,8 = 23,41 + 3,2 + 7,26 = 33,87 мин.

14. Определяется общее время цементирования

Т = Т3 + Тпр = 16 + 33,87 = 49,87 = мин (2.158)

15. Определяется количество цементировочных агрегатов

n =Т/Тдоп = 49,87/45 = 1.

Так как при цементировании работает 1 цементно-смесительная машина, то необходимо минимально принять один цементировочный агрегат. Еще необходимо предусмотреть один ЦА для подачи воды и один ЦА как запасной. Итого необходимо принять 2 ЦА, из них 1 рабочих.

16. Определяем фактическую скорость восходящего потока цементного раствора при двух рабочих ЦА:

VкпV = nqv/103 Fзп = 2*23/103*0,02 = 2,3 м/с (2.159)

VкпIII = nqIII/103 Fзп = 2*9,8/103*0,02 = 0,98 м/с

Vср = (2,3 + 0,98)/2 = 1,64 м/с

где qv, qIII - производительность цементировочных агрегатов, м/с.

Заключение: таким образом, для организации процесса цементирования первой ступени эксплуатационной колонны диаметром 146 мм, спущенной на глубину 2750 м, при подъеме цементного раствора до глубины 800 м необходимо 25,5 т цемента, 1 цементно-смесительную машину, 12,73 м3 воды, 39,3 м3 промывочной жидкости плотностью 1150 кг/м3 и 2 ЦА типа ЦА-320 М.

 

Поделиться:





Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...