 |
Расчет цилиндрической прямозубой передачи
|
|
|
|
2.4.1 Определение основных параметров передачи из условия прочности
Принимаем коэффициент нагрузки k' = 1,26;
коэффициент ширины зубчатого венца относительно межосевого расстояния Ψ’ba = 0,4.
Межосевое расстояние передачи определяется по формуле:
Принимаем aw =175 мм.
Определяем рабочую ширину зубчатого венца:
b’W = Ψ’ba 
а w = 0,4 175 = 70 мм.
Округляем до bw = 70 мм.
2.4.2 Определение модуля и числа зубьев
Коэффициент формы зуба принимаем Y’F1 = 4,0.
Модуль зацепления определяем по формуле:
мм.
Принимаем m = 3,5 мм.
Определяем число зубьев шестерни z1:
,
принимаем z1 = 26.
Определяем число зубьев зубчатого колеса z2:
принимаем z2 = 74.
Определяем фактическое передаточное отношение:
Определяем погрешность вычисления:
,
погрешность находится в допустимых пределах.
2.4.3 Проверочный расчет передачи на контактную прочность
Определяем делительные диаметры шестерни и колеса:
мм;
Рассчитаем делительное межосевое расстояние:
Найдем окружную скорость V1 по формуле:
м/с.
Коэффициент динамической нагрузки kV = 1,2 определим при V1 = 4 м/с, СТ = 7 и НВ > 350.
Коэффициент ширины зубчатого венца относительно начального диаметра шестерни определяется по формуле:
.
Коэффициент неравномерности распределения нагрузки kβ = 1,04, при ψbd = 0,769 и симметричном расположении шестерни относительно опор.
Определим коэффициент нагрузки
k = kV kβ = 1,248.
Условие прочности по контактным напряжениям:
Расчетное контактное напряжение:
МПа.
Определим погрешность:
,
.
Из последнего уравнения видно, что контактные напряжения в зубьях находятся в допустимых пределах.
2.4.4 Проверочный расчет передачи на усталость по изгибу
|
|
|
Условие прочности по напряжениям изгиба:
, где:
Коэффициент формы зуба колеса 1:
.
Расчетное напряжение изгиба шестерни:
.
Коэффициент формы зуба колеса 2 примем:
.
Расчетное напряжение изгиба для зубчатого колеса равно:
Сравним расчетные и допускаемые напряжения:
Напряжения изгиба в зубьях находятся в допустимых пределах. Условие прочности выполняется.
2.4.5 Определение геометрических размеров передачи внешнего зацепления
Делительное межосевое расстояние определяем по формуле:
мм.
Так как передача без смещения, то aw = a = 175 мм.
Определяем делительные диаметры d1 и d2:
d1 = m z1 = 3,5 
26 = 91 мм;
d2 = m z2 = 3,5 74 = 259 мм.
Определяем начальные диаметры dw1 и dw2 по формуле:
мм;
Диаметры вершин зубьев определим по формуле:
da1 = d1+2m = 91+2 3,5 = 98 мм;
da2 = d2+2m = 259+2 3,5 = 266 мм.
Диаметры впадин зубьев рассчитаем по формуле:
df1 = d1 - 2,5 m = 91 - 2,5 3,5 = 82,25 мм;
df2 = d2 - 2,5 m = 259 - 2,5 3,5 = 250,25 мм.
Список используемых источников
1 Силаев Б.М. Кинематические схемы авиационных приводов [Текст]: метод. указания / Б.М. Силаев, Е.П. Жильников, М.И. Курушин [и др.]. - Самара: СГАУ, 2008. - 46 с.
2 СТО СГАУ 02068410-004-2007. Общие требования к учебным текстовым документам [Текст]. - Самара: СГАУ, 2007. - 34 с.
3 Балякин В.Б. Оформление рабочих чертежей при курсовом проектировании [Текст]: метод. указания / В.Б. Балякин, В.Н. Васин, А.Н. Тихонов. - Самара: СГАУ, 2004. - 40 с.
4 Силаев Б.М. Расчет и конструирование деталей авиационных механических передач [Текст]: учебно-справочное пособие / Б.М. Силаев. - Самара: Изд-во СГАУ, 2008. - 150 с.
5 Жильников Е.П. Курсовое проектирование по деталям машин для авиационных специальностей [Текст]: метод. указания / Е.П. Жильников, Б.М. Силаев, В.П. Тукмаков. - Самара: Изд-во СГАУ, 2008. - 32 с.
6 Жильников Е.П. Кинематический и энергетический расчет авиационных редукторов [Текст]: метод. указания / Е.П. Жильников, В.П. Тукмаков. - Самара: СГАУ, 2008. - 24 с.
|
|
|
7 Жильников Е.П. Определение допускаемых напряжений при расчете зубчатых передач [Текст]: метод. указания / Е.П. Жильников, В.П. Тукмаков. - Самара: СГАУ, 2008. - 24 с.
8 Балякин В.Б. Расчёт и проектирование валов, осей и опор качения авиационных редукторов [Текст]: пособие по расчету на прочность / В.Б. Балякин, Е.П. Жильников. - Самара: Изд-во СГАУ, 2007. - 72 с.
|
|
|
