Расчет параметров действительного цикла

КУРСОВАЯ РАБОТА

По дисциплине

«ТРАНСПОРТНАЯ ЭНЕРГЕТИКА»

 

 

вариант № 81

 

Исполнитель:

студент группы ЗАТ - 304 Варганов И.А.

 

 

Проверил:

доцент кафедры АТ,

канд. техн. наук Копылов С.Н.

 

 

Екатеринбург

РГППУ

СОДЕРЖАНИЕ

 

 

ОПИСАНИЕ ДВИГАТЕЛЯ.. 3

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ. 10

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ДЕЙСТВИТЕЛЬНОГО ЦИКЛА.. 10

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ХАРАКТЕРИЗУЮЩИХ РАБОТУ ДВИГАТЕЛЯ.. 18

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРА.. 20

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ.. 22

ПОСТРОЕНИЕ СВЕРНУТОЙ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ.. 24

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.. 28

 

ОПИСАНИЕ ДВИГАТЕЛЯ

 

Двигатель ЗИЛ – 645 представляет собой поршневой V-образный 4-тактный восьми цилиндровый, с двумя клапанами на цилиндр. Двигатель внутреннего сгорания с непосредственным впрыском дизельного топлива и воспламенением от сжатия.

 

КШМ. В состав кривошипно-шатунного механизма двигателя входят две группы деталей: неподвижные и подвижные. К неподвижным деталям относятся блок цилиндров, служащий основой двигателя, цилиндр, головки блока или головки цилиндров и поддон картера. Подвижными деталями являются поршни с кольцами и поршневыми пальцами, шатун, коленчатый вал, маховик.

Кривошипно-шатунный механизм воспринимает давление газов при такте сгорание-расширение и меняет прямолинейное, возвратно-поступательное движение поршня во вращательное движение коленчатого вала.

Блок цилиндров. У V-образных двигателей блок цилиндров является массивный литой корпус, снаружи и в котором монтируются все механизмы и системы.

Нижняя часть блока является картером, в литых поперечинах которого расположены опорные гнезда для подшипников коленчатого вала. Такую отливку часто называют блок-картером.

В средней части блока цилиндров имеются отверстия для установки подшипников скольжения под опорные шейки распределительного вала. Плоскость разъема блока может проходить по оси коленчатого вала или быть смещенной относительно ее вниз. К части блок-картера крепится стальной штампованный поддон, служащий резервуаром для масла.

 

По каналам в блоке масло из поддона подается к трущимся деталям двигателя. На V-образных двигателях для повышения жесткости блока цилиндров его плоскость разъема, расположена ниже оси коленчатого вала.

В отливке блока цилиндров имеется рубашка для жидкостного охлаждения двигателя, что является полостью между стенками блока и

наружной поверхностью вставных гильз. Охлаждающая жидкость подается в рубашку охлаждения по двум каналам, расположенным по обеим сторонам блока цилиндров. Блок цилиндров отливается из серого чугуна или из алюминиевого сплава.

Рабочая поверхность цилиндров является направляющей при движении поршня вместе с ним и головкой блока цилиндров образует замкнутое пространство, в котором происходит рабочий цикл двигателя. Для плотного прилегания поршня и поршневых колец к цилиндру и уменьшения сил трения между ними внутреннюю полость цилиндров тщательно обрабатывают с высокой степенью точности и чистоты, и поэтому она называется зеркалом цилиндра.

Цилиндры могут быть отлиты как одно со стенками рубашки охлаждения или изготовлены отдельно от блока в качестве вставных гильз. Последние подразделяются на "сухие" гильзы, запрессованные в расточенный блок, и сменные, "мокрые" гильзы, омываемые с наружной стороны охлаждающей жидкостью.

Во время сгорания рабочей смеси верхняя часть цилиндров сильно нагревается и подвергается окислительному воздействию продуктов сгорания, в верхнюю часть блока цилиндров или гильз, как правило, запрессовывают короткие вставки - сухие гильзы длиной 40 - 50 мм.

Вставки изготовляют из легированного чугуна, обладающего высокой износостойкостью и коррозионной стойкостью.

При установке мокрой гильзы ее борт выступает над плоскостью разъема на 0,02 - 0,15 мм. Это позволяет уплотнять ее, зажимая борт через прокладку между блоком и головкой цилиндров. Гильза уплотняется двумя резиновыми кольцами или медными прокладками, установленными по торцу нижнего пояса гильзы. Подавляющее использование в двигателях мокрых гильз связано с тем, что они обеспечивают лучший отвод тепла. Это повышает работоспособность и срок службы деталей цилиндропоршневой группы, и снижаются затраты, связанные с ремонтом двигателей в процессе эксплуатации.

Головка цилиндров. В головке цилиндров размещены камеры сгорания, в которых установлены впускные и выпускные клапаны, свечи зажигания или форсунки.

На головке цилиндров крепятся детали и узлы привода клапанного механизма.

Значительное влияние на процесс смесеобразования, как и в карбюраторных двигателях и в дизельных имеют формы камеры сгорания. Для создания герметичности между блоком и головкой цилиндров установлена прокладка, а крепление головки к блоку цилиндров осуществлено шпильками с гайками. Прокладка должна быть прочной, жаростойкой и эластичной.

Поршень. Воспринимает давление газов при рабочем такте и передает его через поршневой палец и шатун на коленчатый вал. Поршень это перевернутый цилиндрический стакан, отлитый из алюминиевого сплава. В верхней части поршня расположена головка с канавками, в которых вставлены поршневые кольца. Ниже головки выполнена юбка, направляющая движение поршня. В юбке поршня имеются приливы-бобышки с отверстиями для поршневого пальца.

При работе двигателя поршень, нагреваясь, расширяется и, если в разрыве между ним и зеркалом цилиндра не будет необходимого зазора, заклинит. Но большой зазор между поршнем и зеркалом цилиндра также нежелателен, поскольку все ведет к прорыву части газов в картер двигателя, падению давления в цилиндре и постепенного уменьшения мощности двигателя. Чтобы поршень не заклинивал при прогретом двигателе, головку поршня выполняют меньшего диаметра, чем юбка, а саму юбку в поперечном сечении изготовливают не цилиндрической формы, а в виде эллипса с большой осью их в плоскости, перпендикулярной поршневому пальцу. На юбке поршня имеется разрез. Благодаря овальной форме и разрезу юбки предотвращается заклинивание поршня при работе двигателя.

Поршневые кольца применяемые в двигателях, подразделяются на компрессионные и маслосъемные.

Компрессионные кольца уплотняют зазор между поршнем и цилиндром и служат для уменьшения прорыва газов из цилиндров в картер, а маслосъемные снимают излишки масла с зеркала цилиндров и допускают проникновения масла в камеру сгорания. Кольца, изготовленные из чугуна или стали, имеют разрез (замок).

При установке поршня в цилиндр поршневое кольцо предварительно сжимают, в результате обеспечивается его плотное прилегание к зеркалу цилиндра при разжатии. На кольцах имеются фаски, с помощью которых кольцо несколько перекашивается и быстрее притерается к зеркалу цилиндра.

Количество колец, устанавливаемых на поршнях изучаемых двигателей, неодинаковое. На поршнях двигателей ЗИЛ три компрессионных кольца, два верхних хромированны поверхностью, соприкасающейся с гильзой.

Малосъемных колец по одному. Малосъемное кольцо собрано из четырех отдельных элементов - двух тонких стальных разрезных колец и двух гофрированных стальных расширителей (осевого и радиального).

Поршневой палец. Для шарнирного соединения поршня с верхней головкой шатуна служит поршневой палец. Через пальцы передаются значительные усилия, поэтому их изготовляют из легированных или углеродистых сталей с последующей цементацией ТВЧ. Поршневой палец представляет собой толстостенную трубку с тщательно отшлифованной наружной поверхностью, проходящую через верхнюю головку шатуна и концами опертую на бобышки поршня.

По способу соединения с шатуном и поршнем пальцы делятся на плавающие и закрепленные (обычно в головке шатуна). Наибольшее распространение получили плавающие поршневые пальцы, которые свободно поворачиваются в бобышках и во втулке, установленной в верхней головке шатуна. Осевое перемещение поршневого пальца ограничивается стопорными кольцами, расположенными в выточках бобышек поршня.

При работающем двигателе в бобышках поршня возможны стуки пальцев из-за различного коэффициента линейного сплава и стали.

Шатун. Он служит для соединения поршня с кривошипом коленчатого вала и обеспечивает при такте рабочего хода передачу усилия давления газов на поршень к коленчатом валу, а при вспомогательных тактах (впуск, сжатия, выпуск), наоборот, от коленчатого вала на поршнень. Шатун изготавливают из легированной или углеродистой стали. Он состоит из стержня двутаврового сечения, верхней головки, нижней головки и крышки. В стержне шатуна при принудительном смазывании плавающего поршневого пальца (в основном у дизелей) сверлится сквозное отверстие - масляный канал.

Нижнюю головку, как правило, делают разъемной в плоскости, перпендикулярной к оси шатуна. Крышка шатуна изготавливается из той же стали, как и шатун, и обрабатывается с нижней головкой, поэтому перестановка крышки с одного шатуна в другой запрещена. На шатунах и крышках делают метки, чтобы обеспечить высокую точность при сборке нижней головки шатуна, его крышку фиксируют шлифованными поясками болтов, которые затягивают гайками и стопорят шплинтами или шайбами. В нижнюю головку устанавливают шатунный подшипник из тонкостенных стальных вкладышей, которые с внутренней стороны покрыты слоем антифрикционного сплава.

От осевого смещения и провертывания вкладыши удерживаются выступами (усиками), которые входят в канавки нижней головки шатуна и ее крышки. В нижней головке шатуна и во вкладышах делается отверстие для периодического разбрызгивания масла на зеркало цилиндра или распределительный вал.

Для лучшей уравновешенности кривошипно-шатунного механизма разница в массе шатунов не должна превышать 6 - 8 г. В V-образных двигателях на каждой шатунной шейки коленчатого вала расположены два шатуна. В этих двигателях для правильной сборки шатунно-поршневой группы поршни и шатуны устанавливают строго по меткам.

Коленчатый вал. Коленчатый вал воспринимает силу давления газов на поршень и силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс кривошипно-шатунного механизма.

Силы, передающиеся поршнями на коленчатый вал, создают крутящий момент, который при помощи трансмиссии передается на колеса автомобиля.

Коленчатый вал изготовляют из высокопрочных чугунов. Коленчатый вал состоит из коренных и шатунных шеек, противовесов.

Шатунные шейки со щеками образуют кривошипы. Для разгрузки коренных подшипников от центробежных сил служат противовесы, которые изготовляют за одно целое со щеками, имеющими каналы для подвода масла, или прикрепляют к ним болтами. Если по обе стороны шатунной шейки расположены коренные шейки, то такой коленчатый вал называется полноопорным.

В щеках коленчатого вала просверлены наклонные каналы для подвода масла от коренных подшипников к масляным полостям, выполненных в шатунных шейках в качестве каналов большого диаметра, которые закрывают резьбовыми заглушками. Эти полости являются грязеуловителями, где под действием центробежных сил при вращении коленчатого вала собираются продукты изнашивания.

Гнезда в блоке цилиндров под коренные подшипники и его крышки растачивают совместно, поэтому при сборке двигателя их необходимо устанавливать по меткам только на места. Тонкостенные вкладыши коренных подшипников покрыты таким же антифрикционным сплавом, как и вкладыши шатунных подшипников, и отличаются от них только размерами. Широкое использование триметаллических стале-алюминиевых и стале-свинцовых вкладышей связана с тем, что слой антифрикционного покрытия обладает хорошими противоударными свойствами и механизмов повышенной прочностью. От продольного смещения и проворачивания вкладыши удерживаются выступами, входящие в соответствующие пазы в гнездах блока и их крышках.

Осевые нагрузки коленчатого вала дизелей воспринимаются двумя парами упорных полуколец из бронзы или стале-алюминия, установленных в выточках задней коренной опоры.

На двигателе ЗИЛ передний конец коленчатого вала уплотнен резиново-каркасным сальником, расположенным в крышке распределительных шестерни, а между шестерней и шкивом коленчатого вала установлен маслоотражатель, отгоняющий масло внутрь картера. Уплотнение заднего конца коленчатого вала обеспечивается графито-асбестовым сальником, размещенным в кольцевой канавке гнезда подшипника и его крышке, у плоскости разъема которой дополнительно устанавливаются резиновые прокладки, а по бокам - деревянные уплотнители. С другой стороны, задней шейки коленчатого вала находятся спиральная маслоотгонная канавка и маслосбрасывающий гребень, от которых масло отбрасывается через сливные (дренажные) отверстия в поддон картера.

Маховик. Маховик служит для обеспечения вывода поршней из мертвых точек, более равномерного вращения коленчатого вала многоцилиндрового двигателя при его работе в режиме холостого хода, облегчается пуск двигателя, снижение кратко-временных перегрузок при трогании автомобиля с места и передачи крутящего момента агрегатам трансмиссии на всех режимах работы двигателя. Маховик изготовляют из чугуна и динамически балансируют вместе с коленчатым валом. На фланце маховик центрируются в строго определенном положении с помощью штивтов или болтов, которым он крепится к фланцу.

На обод маховика напрессован зубчатый венец, нужен для вращения коленчатого вала стартером во время пуска двигателя. На торце маховика многих двигателей наносят метку, которую называют Верхняя Мертвая Точка.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Произвести расчёт четырёхтактного дизельного двигателя. Двигатель восьмицилиндровый (i = 8). Система охлаждения жидкостная закрытого типа.

· мощность Ne=135кВт при частоте вращения К.В. n=2700 об/мин

· коэффициент избытка воздуха α =1,38

· ход поршня S=115мм

· Диаметр цилиндра D=110мм

· степень сжатия ε=18,5

· λ=0,28.

 

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ДЕЙСТВИТЕЛЬНОГО ЦИКЛА

Процессы газообмена

Средний элементарный состав и молекулярная масса дизельного топлива:

С=0,87, Н=0,126,О=0,004.

Низшая теплота сгорания топлива:

H_u=33,91С+125,60Н-10,89(O-S)-2,51(9Н+W)=

=(33,91·0,87)+(125,6·0,126)-(10,89·0,004)-(2,51· 9·0,145)=42,44 МДж/кг==42 440 кДж/кг.

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива

кмоль возд/кг топл.

кг возд/ кг топл.

Количество горючей смеси

кмоль гор.см/кг топл.

Количество отдельных компонентов продуктов сгора­ния

кмоль С0₂/КГ топл.

кмоль Н₂О/кг топл.

кмоль N₂/кг топл.

кмоль О₂/кг топл.

Общее количество продуктов сгорания

кмоль пр.сг/кг топл.

Поверка

кмоль пр.сг./кг топл.

Определение молярных(или объемных) долей компонентов продуктов сгорания

 

Давление и температура окружающей среды при работе двигателя без наддува

Температура остаточных газов. При постоянном значении степени сжатия ε=18,5 температура остаточных газов прак­тически линейно возрастет с увеличением скоростного режима при α=const, то можно принять значение Т_r=800 К.

Давление остаточных газов

p_r=1,2р_о=1,2·0,1=0,12 Мпа

Температура подогрева свежего заряда. С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном скоростном режиме принимается ΔТ=20°C

Плотность заряда на впуске

где - удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске. В соответствии со скоростным режимом двигателя (n=2700 об/мин) и при условии качественной внутренней поверхности впускной системы можно принять:

и ,

где β -коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра; ξ _вп - коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому сечению; ω_вп-средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы. Тогда рассчитывается по формуле:

=( β²+ ξ _вп) A_nn²ρ_k 10^-6/2=3 · 0,032² · 2700² · 1,21 · 10^-6/2=0,013 МПа,где А_n=ω_ВП/n_N= 85/2700=0,032 – потери давления на впуске.

Давление в конце впуска

Р_a =P₀ –ΔP=0,1–0,013=0,087 Мпа.

Коэффициент остаточных газов. При определении γ_г для дизельного двигателя без наддува принимается коэффициент очистки φ_оч =1 и коэффициент дозарядки на номинальном скоро­стном режиме φ_доз=1, что вполне возможно при подборе угла опаздывания закрытия впускного клапана

 

в пределах 30 — 60°. Тогда:

Температура в конце впуска

К.

Коэффициент наполнения

Процесс сжатия

Средний показатель адиабаты сжатия k₁ при ε=18,5 и рассчитанных значениях Т_а, а средний показатель политропы сжатия n₁ принимается несколько меньше k₁. При выборе n₁ учиты­вается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается, а n₁ уменьшается по сравнению с k₁ более значительно.

Определяем показатель адиабаты сжатия при ε=18,5 и рассчитанном значении ,

Давление в конце сжатия

= 0,087 · 18,5^1,368=4,71 МПа,

Температура в конце сжатия

= 323 · 18,5^1,368-1 = 945 К = 672⁰С.

Процесс горения

Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси

Определим не выделившуюся теплоту вследствие неполного сгорания топлива. Поскольку a = 1,38, то

Теплота сгорания рабочей смеси

Запишем уравнение первого закона термодинамики для процесса сгорания

Где внутренняя энергия одного киломоля воздуха при температуре , ̶ внутренняя энергия одного киломоля продуктов сгорания при температуре , ̶ внутренняя энергия одного киломоля продуктов сгорания при температуре .

В аналогичном виде представим среднюю молярную теплоемкость смеси

продуктов сгорания с учетом объемных долей компонентов, кДж/(кмоль

t=t_C или t=t_Z

Сначала вычислим левую часть уравнения, обозначив ее , МДж/кмоль

для чего предварительно определим значение внутренней энергии воздуха при температуре , используя значения коэффициентов a и b для диапазона температур 0…1500 :

Для определения внутренней энергии продуктов сгорания при температуре найти коэффициенты A и B по выражениям с использованием значений коэффициентов a и b в диапазоне температур 0…1500 :

Теперь найдем значение внутренней энергии продуктов сгорания при температуре

После чего вычислим значение F₁

где коэффициент выделения теплоты на участке видимого сгорания и степень повышения давления при сгорании λ=2.

Обозначим

Выражение для определения внутренней энергии продуктов сгорания при температуре t_z имеет вид . С учетом введенного обозначения уравнение будет имееть вид

Коэффициенты A и B уравнения, необходимые для определения температуры , найдем по выражениям с использованием значений коэффициентов a и b, но уже в диапазоне температур 1500…2800

A₁=A+8,314=24,222+8,314=32,536

Определим степень предварительного расширения

Степень последующего расширения

Максимальное давление сгорания теоретическое

 

Процесс расширения

Средний показатель адиабаты расширения k ₂ определяется по номограмме при заданном ε=18,5 для соответствующих значений α=1,38 и T_z=2279 К, а средний показа­тель политропы расширения n₂ оценивается по величине среднего показателя адиабаты:

k₂=1,273, тогда принимаем n₂=1,271.

Давление и температура в конце процесса расширения

Проверка ранее принятой температуры остаточных газов

 

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ХАРАКТЕРИЗУЮЩИХ РАБОТУ ДВИГАТЕЛЯ

Индикаторные показатели

Теоретическое индикаторное среднее давление

МПа

Среднее индикаторное давление

,

где φ_u=0.95 - коэффициент полноты диаграммы

Индикаторный К.П.Д. и индикаторный удельный расход топлива

и

η_i= 0,900 · 14,45 · 1,38/(42,44 · 1,21 · 0,795)=0,440,

g_i= 3600/(42,44 · 0,440)=193 г/(кВт ч).

 

Эффективные показатели

Среднее давление механических потерь

, где S=115мм - ход поршня по прототипу, a = 0,089МПа, b=0,0118МПа*с/м

p_м = 0,089 + 0,0118· 10,35=0,211 МПа.

 

Среднее эффективное давление и механический К.П.Д

р_е = р_i-p_м= 0,900-0,211=0,689 МПа

η_м =0,689/0,900=0,766

Эффективный К.П.Д. и эффективный удельный расход топлива

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРА

Определяяем литраж

V_л= 30 · τ ·N_e/ (p_e · n)=30 · 4 · 135/(0,689 · 2700)=8,708л.

Рабочий объем одного цилиндра:

V_h=V_л/i= 8,708/8=1,089л,

где – число цилиндров, =8.

Диаметр цилиндра. Так как ход поршня предварительно был принят S=115 мм, то

Окончательно принимаю: D=110мм и S=115мм.

Основные параметры и показатели двигателей определяются по окончательно принятым значениям Dи S:

площадь поршня

=3,14 · 0,110²/4=0,0095 м².

литраж двигателя

V_л=π ·D² ·S ·i/ (4 · 10⁶)=3,14 · 10² · 115 · 8/(4 · 10⁶)=8,739 л.

мощность двигателя

= 0,689 · 8,739 · 2700/(30 · 4)=135,48 кВт.

крутящий момент

=3 · 10⁴ · 135,48/(3,14 · 2700)=479,4 Н · м.

часовой расход топлива

=135,48 · 252 · 10^-3=32,141 кг/ч=0,009484кг/с.

литровая мощность

N_л=N_e/V_л= 135,48/8,739=15,5кВт/л.

Сравниваем полученное значение мощности с заданным значением, делаем выводы о правильности проведенного теплового расчета. Расхождение в значении мощности не должно превышать 10%.

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

 

Количество введенной теплоты

Q = G _т Q ^н = 0,009484 ∙ 42,44 ×10³ =402,5 кВт.

Теплота, превращенная в полезную работу,

Q _e = N _е = 135,48 кВт.

Теплота, передаваемая охлаждающей среде, определится
по формуле

,

где с - коэффициент пропорциональности, с = 0,45…0,53 для четырехтактных двигателей; примем с = 0,5

m - показатель степени, m = 0,5…0,7 для четырехтактных двигателей, примем m = 0,65.

Теплота теряемая с отработавшими газами

Q _г = G _т{ М ₂×[(m c _v)_пс + R ]× t _г – М ₁×[(m c _v)_в + R ]× t _в} =

= 0,009484{0,72 ×[23,729+8,314]×529 – 0,689 ×[20,771 + 8,314]×15 }=

= 112,39 кВт,

t _г = (Т _г – 273) =808 - 273 = 535 ^оС и t ₀ = (Т ₀ – 273) = 288 – 273 = 15 ^оС — температуры отработавших газов и поступающего воздуха, R = 8,314

 

кДж/(кмоль·град) – универсальная газовая постоянная.

(m c _v)_пс = 23,729 кДж/(кмоль⋅град) - средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания, определяется методом интерполяции при температуре t _г и α=1,38.

(m c _v)_в = 20,771 - средняя мольная теплоемкость свежего заряда при постоянном объеме. Определяется методом интерполяции, исходя из следующих значений: - при температуре t ₀ = 0°С (m c _v)_в = 20,759 кДж/(кмоль⋅град); - при температуре t ₀ = 100°С = 20,839 кДж/(кмоль⋅град);

Теплота, потерянная из-за химической неполноты сгорания топлива при α=1,38 отсутствует в балансе

Остаточный член теплового баланса

 

Q_ост = Q – (Q_e + Q_охл + Q_г.).

=402,5-(135,48+122,4+112,9)=31,72 кВт.

Таблица 1. Основные величины теплового баланса двигателя

Составляющие теплового баланса	Q, кВт	q, %
Количество располагаемой (введенной) теплоты	402,5
Теплота, превращенная в полезную работу	135,48	33,66
Теплота, потерянная с охлаждающим агентом	122,4	30,41
Теплота, поте­рянная с отработавшими газами	112,9	28,05
Остаточный член теплового баланса	31,72	7,88

ПОСТРОЕНИЕ СВЕРНУТОЙ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

Индикаторную диаграм­му строим для номи­нального режима работы двигателя, т. е. при N_е = 135 кВт и и n=2700 об/мин, аналитическим методом.

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня M_s=0,8 мм в мм; масштаб давлений М_р =0,04МПа в мм.

Определим в масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания

АВ=S/М_S=115/0,8 = 143,8 мм;

ОА = АВ/(ε-1)= 143,8/(18,5-1)=8,2 мм

Откуда ОВ=ОА+АВ=143,8+8,2=152 мм;

 

Максимальная высота диаграммы(точка z)

р_z/М_р = 9,42/0,04 = 235,5 мм.

z^/z=OA(ρ-1)=8,2(1,259-1)=2,1 мм

Определим рабочий объем одного цилиндра

Определим объем камеры сгорания

V_c =

Определим полный объем цилиндра

V_а = V_c + V_h = 0,000062+0,001093=0,001155

Принимаем отношение радиуса кривошипа к длине шатуна .

Задаваясь различными углами φ поворота коленчатого вала, определяем положение поршня по формуле , для примера рассмотрим тогда

Задаваясь различными углами φ поворота коленчатого вала, определяем положение поршня по формуле , .

Находим текущий объем над поршневого пространства

Построение политроп сжатия и расширения аналитическим ме­тодом:

а) политропа сжатия

б) политропа расширения

Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих данных и расчетов. Начало открытия впускного клапана (точка r’) устанавливается за 11⁰ до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точка a’’) – через 51⁰ после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точка b’) принимается за 66⁰ до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точка a’) – через 10⁰ после прохода поршнем в.м.т.

Учитывая быстроходность двигателя и работу на дизельном топливе, угол опережения впрыска принимается равным 31⁰ (точка с’). А продолжительность периода задержки воспламенения Δφ₁=11⁰. Точка f расположена за 20⁰=31⁰-11⁰ до в.м.т.

 

 

Таблица 2. Результаты расчета точек политроп каждых 10⁰ поворота К.В.

φ	S	Si	Vi	Pi	Pi/Mp	Si/Ms
o пкв		мм	м³	Па	мм	мм
		0,0000	0,0000620	0,087	2,2	8,2
	0,01941	0,0011	0,0000725	0,087	2,2	9,6
	0,07668	0,0044	0,0001038	0,087	2,2	13,7
	0,16897	0,0097	0,0001542	0,087	2,2	20,3
	0,29180	0,0168	0,0002216	0,087	2,2	29,2
	0,43937	0,0253	0,0003024	0,087	2,2	39,8
	0,60500	0,0348	0,0003926	0,087	2,2	51,7
	0,78160	0,0449	0,0004886	0,087	2,2	64,3
	0,96213	0,0553	0,0005874	0,087	2,2	77,3
	1,14000	0,0656	0,0006852	0,087	2,2	90,2
	1,30943	0,0753	0,0007774	0,087	2,2	102,3
	1,46564	0,0843	0,0008629	0,087	2,2	113,6
	1,60500	0,0923	0,0009389	0,087	2,2	123,6
	1,72494	0,0992	0,0010044	0,087	2,2	132,2
	1,82389	0,1049	0,0010586	0,087	2,2	139,3
	1,90103	0,1093	0,0011004	0,087	2,2	144,8
	1,95607	0,1125	0,0011308	0,087	2,2	148,8
	1,98903	0,1144	0,0011488	0,087	2,2	151,2
	2,00000	0,1150	0,0011545	0,087	2,2	152,0
	1,98903	0,1144	0,0011488	0,088	2,2	151,2
	1,95607	0,1125	0,0011308	0,090	2,2	148,8
	1,90103	0,1093	0,0011004	0,093	2,3	144,8
	1,82389	0,1049	0,0010586	0,098	2,5	139,3
	1,72494	0,0992	0,0010044	0,105	2,6	132,2
	1,60500	0,0923	0,0009389	0,116	2,9	123,6
	1,46564	0,0843	0,0008629	0,130	3,2	113,6
	1,30943	0,0753	0,0007774	0,150	3,7

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: