 |
Деаэратор питательной воды (ДПВ)
|
|
|
|
Рисунок 3.2.5 -К определению DД
Расход пара из расширителя продувки в ДПВ:
Энтальпия пара из уплотнений штоков клапанов принимаем:
принимают при Р = 12,0 МПа и t = 550 0С;
Расход пара из деаэратора на эжекторную установку: 
.
Расход пара на эжектор и отсос из концевых уплотнений:
,
.
Количество пара, отводимое из деаэратора на концевые уплотнения:
Поток конденсата на входе в ДПВ из группы (ПВД):
Поток конденсата на входе в ДПВ:
,
Уравнение теплового баланса деаэратора:
,
После подстановки выражения Dкд и численных значений известных величин получаем расход греющего пара из отбора №3 турбины на деаэратор питательной воды: 
Поток конденсата на входе в конденсатор: 
91 кг/с.
Регенеративные подогреватели низкого давления
Рисунок 3.2.6.1- К определению D4
КПД подогревателей низкого давления 
.
Уравнение теплового баланса:
,
Расход греющего пара на ПНД-4:
,
ПНД-3
ПНД-3 рассматривается совместно со смесителем СМ1.
Рисунок 3.2.6.2-К определению D5
Уравнение теплового баланса:
Расход греющего пара на ПНД-3:
,
ПНД-2 и ПНД-1
Рисунок 3.2.6.3- К определению D6
ПНД2 рассматривается совместно с СМ2:
Рисунок 3.2.6.4- К определению D7
Уравнение теплового баланса ПНД-1:
,
.
Уравнение теплового баланса ПНД-2:
,
Решая совместно уравнения теплового баланса ПНД6 и ПНД7, получаем расходы греющего пара на ПНД6 и ПНД7 соответственно 
.
3.2.7 Подогреватель сырой воды
Рисунок 3.2.7 - К определению расхода пара на обогрев сырой воды в подогревателе
|
|
|
Уравнение теплового баланса подогревателя сырой воды (ПСВ):
,
где q6 – количество теплоты, переданной в подогревателе паром из отбора №5 турбины.
подогрев воды в ПСВ, принимаем 
=140, кДж/кг,
140-45=95 кДж/кг.
Расход сырой воды: 
= 
=2,088+2,44=4,528 кг/с.
Расход пара определим из теплового баланса подогревателя химически очищенной воды:
.
3.2.8 Деаэратор добавочной воды
Рисунок 3.2.8 -К определению 
Уравнение теплового баланса деаэратора химически очищенной воды:
Решая данное уравнение получили:
=1,017 кг/с.
3.2.9 Сальниковый подогреватель (ПС), сальниковый холодильник (СХ), паровой эжектор (ПЭ), конденсатор
Рисунок 3.2.9.2- К определению расхода пара на СХ, ПС, ПЭ.
Уравнение теплового баланса парового эжжектора:
.
Подогрев конденсата в ПЭ:
Уравнение теплового баланса сальникового холодильника:
.
Подогрев конденсата в СХ:
Уравнение теплового баланса подогревателя сальников:
.
Подогрев конденсата в ПС:
Поток воды на рециркуляцию в соответствии с заданной энтальпией после ПС:
,
.
Кратность рециркуляции:
,
.
Уравнение материального баланса конденсатора. Поток конденсата.
Расчёт конденсатора проводим учитывая, что включён встроенный пучок для подогрева сетевой воды.
,
8,376-0,2806-0,183=8,84 кг/с.
Материальный баланс турбины
Расходы пара на регенеративные подогреватели и сетевую подогревательную установку, рассчитанные выше, представлены в таблице 3.2.10.
Таблица №3.2.10-Расходы пара по отборам турбины
| № отбора | Обозначение | Расход (кг/с) | Расход (т/час) |
| 1 | D1=DП1 | 3,9428 | 14,2 |
| 2 | D2=DП2 | 5,7744 | 20,78 |
| 3 | D3=DП3+DД | 1,553+2,081=3,634 | 13,0824 |
| 4 | D4=DП4 | 1,9 | 6,84 |
| 5 | D5=DП5+DКВ+DПСВ | 8,1352 | 29,29 |
| 6 | D6=DП6+DПСГ2 | 0,12+27,0815=27,2 | 100,152 |
| 7 | D7=DП7+DПСГ1 | 40,35+0,2859=40,64 | 146,3 |
Суммарный расход пара по всем отборам:
|
|
|
Поток пара в конденсатор после турбины:
.
Погрешность по балансу пара и конденсата:
.
Энергетический баланс турбоагрегата Т-100-130
Мощность отсеков турбины:
,
где 
- мощность каждого отсека турбины, 
.
Электрическая мощность турбоустановки:
,
где 
- механический и электрический КПД турбоустановки соответственно.
Результаты расчёта мощностей отсеков турбины Т – 100 – 130 при tНАР=-5оС приведёны в таблице 3.3.
Таблица №3.3 -Мощности отсеков турбины Т-100-130
| Отсек турбины | Интервал давлений, МПа | Пропуск пара, кг/с | Hотсi, кДж/кг | Nотсi, МВт | |
| 0-1 | 12,75 | 3,297 | 102,2 | 329 | 33,6 |
| 1-2 | 3,297 | 2,11 | 98,26 | 93 | 9,14 |
| 2-3 | 2,11 | 1,08 | 92,48 | 143 | 13,2 |
| 3-4 | 1,08 | 0,54 | 88,85 | 95 | 8,44 |
| 4-5 | 0,54 | 0,315 | 86,95 | 89 | 7,74 |
| 5-6 | 0,315 | 0,1397 | 78,81 | 137 | 10,8 |
| 6-7 | 0,1397 | 0,0657 | 51,6 | 81 | 4,18 |
| 7-К | 0,0657 | 0,0054 | 8,84 | 0 | 0 |
Суммарная мощность отсеков турбины:
Электрическая мощность турбоагрегата:
Энергетические показатели турбоустановки и теплоцентрали
Турбинная установка
1) Полный расход теплоты на турбоустановку:
,
.
2) Расход теплоты на отопление:
,
.
где ηТ – коэффициент, учитывающий потери теплоты в системе отопления.
3) Расход теплоты на турбинную установку по производству электроэнергии:
,
.
4) Коэффициент полезного действия турбоустановки по производству электроэнергии (без учета собственного расхода электроэнергии):
,
.
5) Удельный расход теплоты на производство электроэнергии:
,
.
3.4.2 Энергетические показатели теплоцентрали.
Параметры свежего пара на выходе парогенератора:
- давление РПГ = 13,8МПа;
- КПД парогенератора брутто ηПГ = 0,92;
- температура tПГ = 570 оС;
- hПГ = 3525 кДж / кг при указанных РПГ и tПГ.
КПД парогенератора 
.
1) Тепловая нагрузка парогенераторной установки:
,
,
.
2) Коэффициент полезного действия трубопроводов (транспорта теплоты)
,
.
3) Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии:
,
.
4) Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску теплоты на отопление:
,
.
Так как ПВК при tН=-50С не работает, то принимаем, что 
5) Удельный расход условного топлива на производство электроэнергии:
|
|
|
,
.
6) Удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии:
,
.
7) Расход теплоты топлива на станцию:
, QПВК=0, при tН= –50С,
.
8) Полный коэффициент полезного действия энергоблока (брутто):
,
.
9) Удельный расход теплоты на энергоблок ТЭЦ:
,
.
10) Коэффициент полезного действия энергоблока (нетто):
,
где 
– удельный расход электроэнергии на собственные нужды, принимаем 
.
11) Удельный расход условного топлива "нетто":
,
.
Расход условного топлива:
Расход условного топлива на выработку теплоты, отпущенной внешним потребителям:
.
Расход условного топлива на выработку электроэнергии:
ВЭУ=ВУ-ВТУ=9.52 - 5,0553=4,465 
.
В результате расчёта тепловой схемы электростанции на базе теплофикационной турбины Т-100-130, работающей на расчетном режиме при температуре окружающей среды 
получены следующие значения основных параметров, характеризующие данную электростанцию:
- расходы пара в отборах турбины:
,
,
,
,
,
,
.
- расходы греющего пара на сетевые подогреватели:
,
;
- отпуск тепла на отопление турбоустановкой:
QТ = 148,272 МВт;
- общий расход теплоты на внешних потребителей:
QТП = 148,272 МВт;
- мощность на клеммах генератора:
Nэ=82,58 МВт;
- КПД ТЭЦ по производству электроэнергии:
;
- КПД ТЭЦ по производству и отпуску теплоты на отопление:
;
- удельный расход топлива на производство электроэнергии:
bЭУ=168,49 
;
- удельный расход топлива на производство и отпуск тепловой энергии:
bТУ=37,71 ;
- полный КПД ТЭЦ «брутто»:
;
- полный КПД ТЭЦ «нетто»:
;
-удельный расход условного топлива на станцию "нетто":
.
Полученные в результате расчета тепловой схемы энергоблока при номинальном режиме (при температуре наружного воздуха tнар = -50С) расходы пара, воды, конденсата и топлива используются при выборе типового оборудования и трубопроводов энергоблока и электростанции в целом.
Для установления оптимального режима работы оборудования и трубопроводов энергоблока и электростанции в целом при различных температурах наружного воздуха, необходимо произвести расчет тепловой схемы энергоблока на различных режимах работы турбоагрегата: на режимах повышенной (tнар> -50С) и пониженной (tнар < -50С) нагрузках.
|
|
|
4. Описание конструкции и работы конденсатора КГ-6200-2
Турбина Т-100-130 с двухпоточным цилиндром низкого давления имеет два конденсатора с поверхностью охлаждения по 2649 м2. Нижнюю часть каждого конденсатора занимает теплофикационный пучок с поверхностью нагрева 461 м2.
Общее число трубок выполненных из латуни размером 24´1 мм 9580. Общая площадь нагрева обоих конденсаторов 6220 м2. Конденсатор имеет два хода воды.
Конденсатор расположен поперёк оси турбины, приварен к выходному патрубку и дополнительно опирается на пружинные опоры для уменьшения возможной вибрации (см. рисунок В.1 и рисунок В.2). Основные трубные пучки размещены симметрично относительно оси турбины; компоновка трубок в пучке ленточная с треугольной разбивкой.
Охлаждающие трубки развальцованы в трубных досках с двух сторон и образуют три обособленных пучка, расположенных в паровом потоке. Сильно разбитая поверхность входа пара на пучки трубок обеспечивает невысокие скорости при проходе пара. Верхняя и нижняя части трубных пучков определены друг от друга щитами, служащими для сбора и отвода конденсата из верхних частей пучков и закрывающими проходы для пара к месту отброса паровоздушной смеси. Отсос неконденсирующихся газов производится с боков паровой части корпуса, куда они поступают через выделенный из общей массы труб воздухоохладитель.
Конденсатор выполнен двухходовым, двухпоточным по водяной стороне разделен на две отдельные половины, имеющие свои входные и поворотные водяные камеры. Встроенный трубный пучок расположен на оси конденсатора, имеет свои водяные камеры и индивидуальный отсос воздуха. Разбивка трубного пучка также треугольная. Основные трубные доски конденсатора общие как для основного трубного пучка, так и для встроенного.Таким образом, возможно отключение одной половины конденсатора для чистки охлаждающих трубок на ходу. Конструкция водяных камер позволяет также чистить трубки конденсатора резиновыми шариками. Осуществление двух ходов воды по трубкам достигается устройством во входных камерах перегородок. Водяные камеры, входные и поворотные, снабжены съемными крышками, позволяющими иметь доступ к трубкам. Для осмотра и проведения мелких работ на крышках расположены лазы – по одному в каждом ходе.
Внутри парового пространства располагается шесть трубных перегородок, служащих для запирания трубок и увеличения жесткости корпуса. Средние трубные перегородки приварены к корпусу по контуру, за исключением нижней части, где имеются вырез для стока конденсата к конденсатосборнику. Крайние трубные перегородки не имеют выреза в нижней части и образуют «соленые отсеки». Таким образом, конденсат «саленных отсеков» не сообщаются с остальным конденсатом.
|
|
|
Для поддержания определенного уровня конденсата в конденсаторе к нижней части корпуса привариваются на монтаже конденсатосборник, в котором конденсат сливается через прорези в нижней части корпуса.
В верхней части конденсатора вварены коллектор, подающий в конденсатор химически очищенную воду для деаэрирования, а также трубопровод для сброса пара от концевых уплотнений (для зимнего периода при пропуске через конденсатор сетевой воды). На каждой половине корпуса конденсатора предусмотрены линзовые компенсаторы для уменьшения термических напряжений в трубках и предотвращения расстройства вальцовочных соединений.
Около 18% охлаждающей поверхности конденсатора (461 м2) выделено для подогрева подпиточной или сетевой воды. Выделенная поверхность (встроенный пучок) имеют свои водяные камеры – входную и поворотную. Камеры снабжены съемными крышками, позволяющими иметь доступ к охлаждающим трубкам встроенного пучка. Для уменьшения термических напряжений в трубках и предотвращения расстройства вальцовых соединений встроенный пучок снабжен своим компенсатором. Отсос паровоздушной смеси из пучка осуществляется через трубу, расположенную внутри встроенного пучка. Труба для отсоса паровоздушной смеси в паровом корпусе имеет прорези, проходит через трубную доску и водяную камеру пучка и уплотняется с помощью сальника в крышке водяной камеры.
Корпус конденсатора цельносварной с приваренными водяными камерами. Фланцевые соединения предусмотрены только на крышках водяных камер.
Конденсатор комплектуется двумя паровыми эжекторами типа ЭП–3–2А производства ТМЗ. Схема включения эжекторов приведена на рисунке 4.1. Конструктивные характеристики конденсатора представлены в таблице 4.
| Наименование параметра | Значение |
| Поверхность охлаждения, м2 | 3100 ´ 2 |
| Давление в паровом пространстве, ат | 0,054 |
| Давление (избыточное) в водяном пространстве, ат | 2,5 |
| Расход охлаждающей воды, м3/час | 16000 |
| Гидравлическое сопротивление при указанном расходе охлаждающей воды, мм вод. ст. | 4 |
| Число потоков воды | 2 |
| Число трубок, шт. | 9580 |
| Длина трубок, мм | 7500 |
| Диаметр трубок d2/d1, мм | 24/22 |
| Размеры входного парового патрубка, мм | 2/5 580 ´ 1850 |
| Масса конденсатора без воды, т | 67,5 ´ 2 |
| Масса конденсатора с водой в водяном пространстве, т | 96,6 ´ 2 |
| Масса конденсатора с водой в водяном и паровом пространстве, т | 206,5 ´ 2 |
Таблица №4- Конструктивные характеристики конденсатора КГ2–6200–2
4.1 Описание работы конденсатора
Охлаждающая вода основных пучков из нижних частей водяных камер проходит по трубкам в одном направлении и осле поворота в поворотных камерах возвращается по остальной части труб в верхние части первых камер, откуда направляется в сливные трубопроводы.
Пар, поступающий из турбины, распределяются по поверхности охлаждающих трубок, и, проходя через слой труб к внутренним каналам, конденсируется, отдавая тепла охлаждающей воде через стенки. Оставшаяся часть паровоздушная смесь по каналам, образованным внутри трубного пучка, направляется к воздухоохладителю и, пройдя его, поступает в трубопровод к эжектору. Конденсат, образовавшийся в верхней части пучков труб, стекает на щиты и через вырезы в загнутых краях щитов у трубных перегородок сливается в нижнюю часть корпуса, куда сливается также конденсат из ниже расположенных пучков труб. Удаление конденсата производится конденсатным насосом из конденсатосборника.
В «саленных отсеках» конденсат также собирается в нижней части. Для предотвращения возможного загрязнения конденсата циркуляционной водой, в случае нарушения плотности вальцовочных соединений, от него периодически берется проба. В зависимости от степени загрязнения конденсат отводится через отдельный трубопровод или в конденсатосборник (откуда вместе с остальным конденсат откачивается конденсатным насосом) или на обессоливание (если степень загрязнения конденсата превышает допустимую).
Через встроенный в верхней части конденсатора коллектор в конденсатор поступает химически очищенная вода. Разбрызгиваясь через отверстия в коллекторе, вода частично деаэрируется и вместе с конденсатом стекает в конденсатосборник.
При отключении одной половины конденсатора по воде для очистки трубок следует закрыть задвижку на трубопроводе отсоса паровоздушной смеси к эжектору.
Конструкция водяных камер позволяет производить очистку конденсатных трубок резиновыми шариками. При этом в нагревательный трубопровод циркуляционной воды специальным эжектором через загрузочную камеру подаются резиновые шарики, которые вместе с водой проходят по трубкам и очищают при этом загрязнения, оседающие на стенках. Пройдя два хода. Шарики поступают в сливной трубопровод, где улавливаются конусной сеткой, встроенной в этом трубопроводе.
Из сетки шарики поступают на вход водяного эжектора, и весь цикл повторяется сначала.
Встроенный пучок может охлаждаться циркуляционной водой, подпиточной, а также сетевой (см. схему подвод охлаждающей воды). Для ТЭЦ с закрытой схемой теплоснабжения возможны следующие режимы конденсатора:
1) При большом расходе пара в конденсатор основная и выделенная поверхности охлаждаются циркуляционной водой независимо. При этом через встроенный пучок циркуляционная вода проходит в два хода, что достигается вертикальной перегородкой во входной камере встроенного пучка.
2) Предусматривается при малом расходе пара в конденсатор возможность отключения основной поверхности и подача во встроенный пучок обратной сетевой воды. При этом встроенный пучок работает как одноходовой. Совместная работа основной поверхности на циркуляционной воде и встроенного пучка на сетевой не допускается.
Для ТЭЦ с открытым водозабором возможны следующие режимы конденсатора:
1) при большом расходе пара в конденсатор основная и встроенная поверхности охлаждаются циркуляционной водой (встроенный пучок – двухходовой).
2) при малом расходе пара в конденсатор основная поверхность отключена, а встроенный пучок пропускается подпиточная вода. При этом подпиточная вода пропускается через пучок в 4 хода.
Совместная работа основной поверхности на циркуляционной воде и встроенного пучка – на подпиточной разрешается при условии, если разница температур воды циркуляционной и подпиточной не превышает 20 0С.
В курсовой работе выполнен теплового расчет принципиальной тепловой схемы турбоагрегата типа Т-100-130 при температуре окружающей среды tнар = - 5°C, с параметрами при tнар = - 5 0C: Dрасч = 367,2 т/ч, Р = 12,75 МПа, t = 565 ºС.
Список литературы
1. А.А. Александров, Б.А. Григорьев «Таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара», М., «МЭИ», 1999. – 168с.
2. В.Я. Рыжкин. Тепловые электрические станции.- М.-Л., «Энергия», 1967.
3. Берман С.С. Расчет теплообменный аппаратов турбоустановок. – М. – Л.: Госэнергоиздат, 1962. – 240 с.
4. Григорьев А.П., Зорин В.М. Тепловые и атомные электростанции. Справочник. – М.: Энегроиздат, 1982. – 624с.
5. Костюк А.Г., Фролов В.В. Паровые и газовые турбины. – М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.
6. Шляхин П.Н., Бершадский М.Л. Краткий справочник по паротурбинным установкам. - М.: Госэнергоиздат, 1961. - 127с.
7. А.Д. Трухний, Б.В. Ломакин. Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки.-М.: Издательство МЭИ, 2002,-540 с.
8. Стерман Л.С., Лавыгин В.М., Тишин С.Г. Тепловые и атомные электрические станции – М.: МЭИ,2004-424с
|
|
|
12 |
