Выбор трансформаторов напряжения
Условие выбора ТН:
Uном ³Uсети (6.2.1).
В данном проекте на место деионтируемых трансформаторов напряжения марки ЗНОМ-35 и НТМИ-10 устанавливаются НАМИ-35 и НАМИ-10.Этот тип трансформатора напряжения является масштабным измерительным преобразователем и предназначен для выработки сигнала измерительной информации для электрических измерительных приборов и цепей учета, защиты и сигнализации в сетях 10-35 кВ с изолированной нейтралью. В отличие от НТМИ-НАМИ, благодаря антирезонансным свойствам имеет повышенную надежность и устойчив к перемежающимся дуговым замыканиям сети на землю.Для обеспечения своей устойчивости он не требует принятия каких-либо дополнительных мер со стороны потребителя. ТН подключаются через предохранители- на 35 кВ-типа ПКТ-102-35-20-8У3:
Uном=35 кВ, Iном пр.=50 А, Iоткл.ном=2.5 кА; на 10кВ ПКТ-104-10-200-12.5У3: Uном=10кВ, Iном пр.=50 А, Iоткл.ном=2.5 кА.
Выбор ТН представлен в таблице 4.7
Таблица 6.7 Выбор ТН
Для РУНН-10 кВ выбираем камеры высоковольтных сборных РУ серии К-37, с одной системой шин, одностороннего обслуживания на напряжение до 110 кВ и ток до 1000 А с вакуумным выключателем серии BB/TEL-10 и приводом к ним типа БУ/TEL-220-10. Т.к.привод взаимозаменяемый с существующими пружинномоторными и электромагнитными приводами (ПЭ-11, ПП-61, ППО-10 и т.п.),то адаптация цепей РзиА этих ячеек к работе с выключателями BB/TEL-не требуется. Аппаратура первичной коммутации размещена в пределах камеры. Сборные шины вне камеры. Разъединители и выключатели нагрузки со стационарными заземляющими ножами и блокировками.
Выбор оборудования установленного в нейтрали трансформаторов
В нейтрали трансформатора, на стороне 35 кВ устанавливаются: 1. Ограничители перенапряжения (ОПН); 2. Дугогасительная катушка; 3. Заземляющий разъединитель марки ЗОН-110 М-1-У1; 4. Трансформаторы тока ТВТ-35-1-300/5.
Выбор ограничителей перенапряжения Ограничитель перенапряжения (ОПН)-это защитный аппарат, состоящий из нелинейного металлооксидного сопротивления, заключенного в изоляционную покрышку.Сопротивление ОПН состоит из последовательно соединенных варисторов. Основным отличием ОПН от разрядника, определяющим особенности его выбора и эксплуатации, является постоянное подключение к сети, а не через искровой промежуток. Создание ограничителей перенапряжения позволило отказатся от дорогостоящих и ненадежных искровых промежутков, значительно (на 30-50%) снизить уровень ограничения коммутационных перенапряжений, в 2-3 раза улучшить массово-габаритные показатели защитных аппаратов. Специалистями предрприятия “Таврида Электрик” разработаны типовые “Рекомендации по выбору и применению ограничителей перенапряжений”.По желанию потребителя выбор необходимых ОПН может быть выполнен специалистами предприятия-изготовителя,что и было сделано при выполнении проекта. Условие выбора ограничителей перенапряжения:
Uном =Uсети (6.3.1)
Параметры ОПН представлены в таблице 6.8
Таблица 6.8 Параметры и технические данные ограничителей перенапряжения
В нейтраль главного понизительного трансформатора ставим разрядники ОПН-Т/TEL 35/38.5 и OПН-Т/TEL 10/10.5.
Выбор дугогасительной катушки Задача эксплуатации дугогасительной катушки (ДК) состоит в том, чтобы уменьшить ток замыкания на землю и тем самым обеспечить быстрое погасание заземляющей дуги. При значение тока КЗ в изолированной нейтрали более 10 А повляется необходимость установки ДК. Произведем расчет однофазного тока короткого замыкания на землю в сети 35 кВ. В сетях с изолированной нейтралью в точке замыкания фазы на землю проходит ток, равный геометрической сумме емкостных токов неповрежденных фаз:
Ic=3×Uфjw×C, (6.4.1)
где Iс-ток замыкания на фазу, А; С=С0×l-емкость сети, Ф; w=2p¦-угловая частота,с-1.
С0=в0×10-6/2p¦, (6.4.2)
где в0-удельная проводимость сети, (в0=2.65см). Для ВЛ-35 “Самино-1”, “Самино-2”:
С0=2.65×10-6/(2×3.14×50)=8.44×10-9 [Ф/км], С=25.5×8.44×10-9=2.15×10-7 [Ф], Ic=3×(35000/Ö3)×314×2.15×10-7=4.1 [А].
Аналогичным способом определим I cдля остальных ВЛ-35 кВ: Для ВЛ-35 “Быково”: С0=8.44×10-9 Ф/км, С=1.5×10-7 Ф, Iс=2.86 А; Для ВЛ-35 “Кошкино”: С0=8.44×10-9 Ф/км, С=1.16×10-7 Ф, Iс=2.2 А;
åIc=4.1+4.1+2.86+2.2=13.26А>10A.
Таким образом необходима установка дугогасительной катушки. Параметры катушки приведены в таблице 6.9 Таблица 6.9 Параметры дугогасящей катушки
Выбор шин Выбор шин на стороне 110 и 35 кВ Так как расширяемая подстанция блочного типа, то вся ошиновка оборудования выполняется из аллюминиевых труб, которые расчитывает и поставляет предприятие-изготовитель,в связи с этим расчет ошиновки выполненных из аллюминевых труб в проекте не выполняется. Согласно расчетам предприятия-изготовителя на стороне 110 кВ устанавливаем аллюминиевые трубы наружным диаметром 16 мм, при этом Iдоп=295А>61А;
На стороне 35 кВ устанавливаем аллюминиевые трубы наружным диаметром 20 мм, при этом Iдоп=345А>154А. Выбор шин на стороне 10 кВ Iннраб,max=115.5 [A],
Сборные шины выполним жесткими алюминиевыми.Выбираем однополосные алюминиевые шины прямоугольного сечения размером b´h=50´5 мм: Iдоп=665 А> Iннраб,max=115.5 A,
условие по допустимому току выполняется. Площадь поперечного сечения: S=2.49 cм2, масса 1 м шины:0.672 кг (табл.7.2[2]). Механическая система:две полосы-изоляторы должны иметь частоту собственных колебаний больше 200 Гц, чтобы не произошло резкого увеличения усилий в результате механического резонанса.Исходя из этого первое условие выбора пролёта:
l £ 0.133×10-2 × 4 Ö E× Jn /mn, (6.4.3)
где Jn=b×h3/12 – момент инерции полосы; mn = 2.152 кг/м; E=7×1010 Па – модуль упругости.
Второе условие выбора такое, чтобы электродинамические силы, возникающие при КЗ не вызывали соприкосновение полос:
где кср=0.47; аn=2×0.8=1.6 см – расстояние между осями полос.
По первому условию
Jn=b×h3/12=5×0.53/12=0.34,
По второму условию
l n =0.216 × Ö 1.6/ 10.6×103 × 4Ö 7×1010×0.05/0.47 =0.78 [м]
Принимаем l n =0.36 м, тогда число прокладок в пролете n=l / l n-1, где l=1.2 м
n=1.2/0.36 – 1=2.3 принимаем n=2
При двух прокладках в пролете, расчетный пролет
l n=l /n+1=1.2/3=0.4 [м].
Определим силу взаимодействия между полюсами:
fn= (iуд2×кср/4×h) ×10-7, (6.4.8) fn= ((10.6×103)2×0.47/4×0.005) ×10-7=264.05 [Н/м].
Напряжение в материале полос:
fn × l n2
12× Wn
где Wn= h2×b/6 – момент сопротивления одной полосы;
Wn= 0.52×5/6=0.21, тогда sn =264.05×0.42/12×0.21=16.76 [МПа]. Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:
а× Wср
где Wср = h2×b/3 – момент сопротивления;
Wср = 0.52.5/3=0.42,
а=0.8 – расстояние между фазами.
sф=1.732×10-8×1.22×10.62×106/0.8×0.42=8.3 [МПа],
шины остаются механически прочными, если
sрасч=sn+sф£sдоп ; (6.4.11) sдоп=75 [МПа], sрасч=16.76+8.3=25.1<75 условие выполняется.
Воспользуйтесь поиском по сайту: ![]() ©2015 - 2025 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...
|