 |
Определяем сменную производительность бурового станка, м/смену
|
|
|
|
, (6.4)
где: ТС – продолжение смены, мин; Тс=480 мин.
ТПЗ – продолжительность подготовительно – заключительных операций; Тпз=25 мин.
ТР – продолжительность регламентированных перерывов, мин; Тр=20 мин.
ТПР – продолжительность внутрисменных простоев, мин; Тпр=70 мин.
tВ – длительность вспомогательных операций, мин; tв=2 м/мин.
VБ – техническая скорость бурения, м/мин. [1, с.151, таблица 4.9]
м/смену
Однако по “Гипроруде” производительность бурового станка СБШ-320 за восьмичасовую смену составляет 105 м/смену [1, с.152, таблица 4.10]
Сопоставим расчетную сменную производительность станка с нормативной.
Что говорит о том, что в дальнейших будем использовать нормативное значения ПБ = 105 м/смену
Годовая производительность бурового станка, м/год:
(6.5)
где NСМ.Б. – количество рабочих смен в год по “Гипроруде” [1,с.153, таблица 4.11]
NСМ.Б. = 655 смен
м/год
При выборе ВВ следует руководствоваться рекомендациями [1, с.33, таблица 2.0], а также использовать ВВ пригодное для механического заряжания. Так как по обводненности породы обводненные и коэффициент крепости 7, то выбираем
Игданит.
Определяем линию наименьшего сопротивления по подошве (ЛСПП), м
(6.6)
где: 
- угол наклона скважины к горизонту;
КВ – коэффициент, учитывающий взрываемость пород [1, с.155, таблица 4.12];
dС – диаметр скважины, м;
m – коэффициент сближения зарядов равный для средневзрываемых пород [1, с.155, таблица 4.12];
КВВ – переводной коэффициент ВВ [1, с.156, таблица 4.13];
Δ – плотность заряжания ВВ в скважине, кг/ 
[1, с.156, таблица 4.13];
метров
Линия сопротивления по подошве с учетом требования безопасности ведения буровых работ у бровки уступа, м:
(6.7)
где: δП – ширина возможной призмы обрушения, м;
|
|
|
α- угол откоса рабочего уступа, град.
Руководствуясь данными угла откоса уступа и шириной призмы обрушения по “Гипроруде” имеем:
δП = 4,5 м. [1, с.150, таблица 4.8]
α = 700 [1, с.150, таблица 4.8]
м.
W ≥ 
12,8 ≥ 11,8
Выбираем конструкцию заряда. Скважины сухие, поэтому заряд будет рассредоточенный.
Находим длину заряда, м
, м (6.8)
где: lВВ – длина заряда ВВ, м
lЗ – длина забойки, м
lПР – длина промежутка, м
м (6.9)
м (6.10)
м (6.11)
Определяем массу заряда в скважине, кг
, кг (6.12)
где: dС – диаметр скважины, дм.
кг
Породы по взрываемости – лекговзрываемые, поэтому сетку скважин применяем квадратную.
м (6.13)
м
Проверяем возможность преодоления расчетной ЛСПП взрывом заряда ВВ установленной массы:
(6.14)
Условие не выполняется, поэтому в первом ряду используем парно сближенные скважины, масса заряда в этой скважине равна:
(6.15)
где: 
м
кг
Вычисляем объем блока по условиям обеспеченности экскаватора взорванной горной массой, м3
, м3 (6.16)
где: QСМ.П. – сменная производительность экскаватора, м3;
nСМ – число рабочих смен экскаватора в течении суток,ед.
[4, с.165, таблица 4.18];
nД – норматив обеспеченности экскаватора взорванной горной массой, сут.
Величина nД для средних районов составляет 15 суток
Определяем сменную производительность экскаватора:
(6.17)
где: ТСМ – продолжительность смены, ч; КПОТ –коэффициент потерь экскавируемой породы; КУ – коэффициент управления; КИ – коэффициент использования в течение смены;
КР – коэффициент разрыхления породы в ковше;
КН – коэффициент наполнения ковша породой;
Е – вместимость экскаваторного ковша, м3;
КЗ = 0,9;
КН = 0,75;
КР = 1,4;
КПОТ = 0,99 [1, с.162, таблица 4.16];
КУ = 0,98 [1, с.162, таблица 4.16];
КИ = 0,7 [1, с.162, таблица 4.16];
tЦ = 33,1 с [1, с.162, таблица 4.16];
Е=12,5 м3 [1, прил. 1].
Сравниваем полученное значение со значением в [1, с.163, таблица 4.17]
|
|
|
данное значение превышает допустимое, 
, поэтому производительность выбранного экскаватора примем из [1, с.163, таблица 4.17],
.
м3 (6.18)
Определяем длину блока, м
(6.19)
где: nР – число взрываемых рядов скважин;
Так как породы по взрываемости легковзрываемые,
то nР = 3 [1, с.40, таблица 2.2].
м
Находим число скважин, взрываемых в одном ряду
скважин (6.20)
Округляем полученное значение до целого: 
Пересчитаем длину блока и его объем:
.
|
|
|
