Вентилятор сельскохозяйственной установки.

Вентилятор сельскохозяйственной установки в сельском хозяйстве применяются в системах микроклимата животноводческих помещений, хранилищ сельскохозяйственных продуктов, а также при сушке зерна и сена. Мощность электродвигателя для привода вентилятора, кВт

 

где k – коэффициент запаса (k = 1,05…1,15);

L- подача вентилятора, /с;

Н – полный напор вентилятора, выбираемый из условия подачи воздуха к самой удаленной точке воздухопровода, Па (Н = 400…500 Па);

 – к.п.д. вентилятора (для вентиляторов с большой подачей = 0,4…0,6,с малой подачей -  = 0,1…0,2);

 – к.п.д. передачи (для клиноременной  = 0,90…0,95; при непосредственном соединении -  - 1,0).

Требуемую подачу воздуха системой вентиляции в животноводческом помещении определяют по выделению углекислого газа, водяных паров и по избытку тепла в помещении. Расход воздуха на удаление аммиака обычно не определяют, так как вентиляционная норма по углекислому газу обычно обеспечивает удаление аммиака.

Расход воздуха на удаление избыточного количества углекислого газа /ч

где 1,2 – коэффициент, учитывающий выделение углекислого газа микроорганизмами и разлагающейся подстилкой;

n – поголовье животных в помещении;

 - выделяемые одним животным количество углекислого газа (100…150 л/ч для коров массой 300…400 кг);

 – допустимое содержание С  в воздухе внутри помещения (  = 2,5 л/ );

 – содержание С  в наружном воздухе (в сельской местности  = 0,3…0,5 л/ ).

Расход воздуха на удаление избыточной влаги, /ч

где W=  – выделение влаги внутри помещения, г/ч;

 - выделение влаги животными при дыхании и через кожу, г/ч (у коровы – 250…350 г/ч);

 = 0,14  - испарение влаги с пола и кормушек, г/ч;

 - содержание влаги внутри помещения, г/  (  = 6,68 г/  при температуре  = +8  и относительной влажности  = 80%);

 - содержание влаги в наружном воздухе, г/  ( г/  при температуре  = -20  и относительной влажности  = 90%);

Расход воздуха на удаление избыточного тепла, /ч

где  - излишнее тепло, выделяемое животными, кДж/ч (  = 2696 кДж/ч при массе коровы 300 кг и суточном удое до 10 л,  = 4916 кДж/ч при массе 400 кг и удое 30 л,  = 7862 кДж/ч при массе 400 г и удое до 50 л);

 - 1/273 – температурный коэффициент;

C = 1,251…1,262 кДж/() – теплоемкость воздуха.

Из рассчитанных значений расхода воздуха ,  и  выбирают наибольший и по нему определяют подачу L вентиляционной устоновки.

Рассчитанное значение мощности необходимо округлять до стандартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при .

 

45. Скреперная навозоуборочная установка.

Используется при беспривязно-боксовом содержании КРС. Ветви установки поочередно совершают рабочий и холостой ход, перемещая накопившийся навоз по продольному каналу навозоудаления к поперечному транспортеру.

Потребная мощность электродвигателя. кВт

где F - усилие для перемещения скреперов в канале. Н;

 ^- средняя скорость движения скреперов (  = 0,2...0,4 м/с);

 - к.п.д. передачи (  = 0.85..,0,90).

Усилие, необходимое для перемещения транспортера со скрепера­ми в канале. Н

F = F_P + F_X + Fи + F_н,

где F_P - сопротивление движению рабочей ветви, Н;

F_X - сопротивление перемещению холостой ветви, И;

Fи - усилие на преодоление инерции при реверсировании, Н;

F_н - сопротивление от натяжения набегающей ветви каната, Н.

Сопротивление движению рабочей ветви, Н

F_P = 9,8I [ ],

где  - количество скреперов на одной ветви (в зависимости от об­служиваемого поголовья n_c - I...4);

G_c - масса одного скрепера, кг (G_c = 30...60 кг);

Gh - масса навоза, накапливаемого в канале к моменту уборки, кг;

fnp - приведенный коэффициент трения (f_np = 1,8...2,0);

q - масса погонного метра длины каната, кг (q = 0,4...0,5 кг);

Lp - рабочий путь скрепера, м (L_P = 40...50 м);

f_H - коэффициент трения каната по навозу (Гц = 0,5...0,6).

Масса порции навоза, накапливаемого к моменту уборки, кг

где m - обслуживаемое поголовье, гол.;

- суточный выход навоза от одной коровы, кг (  ⁼ 45 кг);

 — кратность уборки в сутки (k_v = 6).

Сопротивление перемещению холостой ветви, П

Сопротивление на преодоление инерции при реверсировании, Н

Fи = (2 n_с G_c+ q L_P) _СР /t,

где _СР - средняя скорость скреперов, м/с ( _СР ⁼ 0.25 м/с);

t - время разгона, с (t = 10 с).

 - коэффициент заполнения канала (  = 0,3).

Сопротивление от натяжения набегающей ветви каната, Н

где μ- коэффициент трения каната о ролик (μ = 0,1...0,2);

α - угол охвата ролика канатом, рад. (α = 2,1...3,1 рад.).

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при n₀ = 1500 об/мин.

 

46. Многоскреперная установка для транспортировки навоза используется в поперечных каналах для подачи навозной массы в навозосборник.

Мощность электродвигателя, кВт

где F - усилие для перемещения скреперного транспортера, Н;

 - средняя скорость движения скреперов (  = 0,2...0,4 м/с);

 - к.п.д. передачи ( = 0,85..,0,90).

Усилие, необходимое для перемещения каната со скреперами в ка­нале, Н

F = F_T + Fн + F_K,

где F_T - усилие, возникающее между транспортером со скреперами и транспортируемой массой. Н;

F_н - сопротивление, обусловленное перемещением навоза по кана­лу, Н;

Fx - сопротивление транспортера на холостом ходу. Н:

к - коэффициент бокового давления, зависящий от размеров кана­ла и типа подстилки (к = 0,5...0,6);

f- коэффициент трения навоза по дну канала (по стали f = 0,7... 1,1; по бетону и древесине f = 0,7... 1,2);

В - ширина канала, м (В = 0,8 м);

H - глубина канала, м (Н = 0,0,8 м);

ρ - объемная масса навоза, кг/  (ρ = 900 кг/ );

t- шаг скреперов, м (t = 1,2...3,3 м);

φ — коэффициент заполнения канала (ф = 0,3);

F₃- усилие, возникающее при заклинивании навоза между скребком и боковой стенкой канала, Н (для навоза без подстилки F₃ = 3,5 Н; при использовании торфяной подстилки F₃ = 3 Н; соломенной подстилки - F₃ = 1,5 Н);

L - длина транспортера, м;

- коэффициент увеличения сопротивления при образовании тела волочения (k_F = 1,0... 1,2);

F_x - усилие на холостом ходу транспортера (F_x = 2,5 Н/м).

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при 𝜼₀ = 1500 об/мин.

 

47. Цепочно-скребковый навозоуборочный транспортер.

Мощ­ность электродвигателя, кВт

где F - полное усилие на цепочно-скребковом транспортере, Н;

ϑ - скорость цепи, м/с (ϑ= 0,15...0,20 м/с)

- к.п.д. передачи (  = 0,75...0.85);

Полное сопротивление движению

где к - коэффициент, учитывающий неравномерность накопления на­воза в интервалах между уборками и добавочные усилия, свя­занные с перемещением навоза по каналу (k = 3...5);

- суточный выход навоза от одного животного, кг/сут. (для молочной коровы с учетом добавления подстилки  = 50 кг/сут.);

m - число животных, обслуживаемых одним транспортером;

К_в - число включений транспортера в течение суток (К_в = 4...б);

 - коэффициент трения навоза о желоб (f| = 0,7... 1.2);

L - длина цепи, м:

 - ширина стойла, м (  = 0,9... 1,2 м);

F_c - усилие, приходящееся на один скребок, Н (F_c = 15...30 кН);

t_c - шаг скребков, м (t_c = 0,6... 1,0 м);

- погонная масса транспортера, кг/м (m_TP = 3...5 кг/м);

 - опытный коэффициент (f₂ = 0,4...0,5).

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при 𝜼о = 1500 об/мин.

48. Пилорама. Мощность электродвигателя, кВт

где k_п - поправочный коэффициент, учитывающий степень затупле­ния пилы (к_п = 1,14... 1,50);

F - усилие резания, Н;

ϑ - средняя скорбеть пилы, м/с;

 - к.п.д. станка ( = 0,8);

- к.п.д. передачи.

Усилие резания, Н

где k - удельное сопротивление резанию, зависящее от породы дере­ва, МПа (для сосны k = 100 МПа, для ели k = 120 МПа, для березы k =130 МПа, для дуба k= 150 МПа, для ясеня k = 200 МПа);

b - толщина пилы, равная ширине пропила, мм (b = 2...4 мм);

∆ - подача, мм (∆ = 3...8 мм);

Н - ход пильной рамки, мм (Н = 400...500 мм);

- суммарная высота пропила, мм:

0,75- коэффициент использования формы бревна;

z — число пил в пилораме, шт.;

d - диаметр среднего сечения бревна, мм (d = 450 мм).

Средняя скорость пилы, м/с

ϑ = 2 Н n / 60,

где n - частота вращения кривошипа, об/мин (n = 250 об/мин).

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при 𝜼о = I500 об/мин.

 

49. Строгальный станок для древесины. Мощность электродви­гателя для ножевого вала строгальных станков с ножевыми головны­ми фрезами, кВт

где F - среднее касательное усилие резания на резце, Н;

ϑ - скорость резания, м/с (ϑ = 10.,.20 м/с);

 - к.п.д. станка (  ⁼ 0,8);

 - к.п.д. передачи.

Среднее касательное усилие резания на резце, Н

где k- удельное сопротивление резанию, зависящее от породы древе­сины и скорости подачи, МПа (k = 10...46 МПа): b - ширина снимаемого слоя древесины, мм (Ь = 300,..600 мм);

h - толщина снимаемого слоя, мм (h = 1,5...2 мм);

u - скорость подачи, м/с:

где u_z - подача па один нож (u_z = 0,3...3,0 мм);

n- частота вращения ножевой головки-фрезы, об/мин (n= 1300;3350; 3600 об/мин);

z - число ножей (z = 1; 2; 4);

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при 𝜼₀ = 3000 об/мин.

 

50. Кран-балка.

Мощность электродвигателя для привода меха­низма подъема, кВт

где G - масса поднимаемого груза (грузоподъемность), кг;

G_n - масса грузозахватного устройства (подвески), кг (G_п = 25 кг);

 ^-скорость подъема груза, м/с (  ⁼ 0,08...0,80 м/с);

 ^- к.п.д. механизма подъема ( ⁼ 0,7...0,9).

Мощность электродвигателя механизма горизонтального переме­щения кран-балки с грузом, кВт

где к - коэффициент, учитывающий трение реборд колеса о рельсы (к =1,3);

G_T- масса механизма передвижения (тележки), кг (G_T = 600... 1200 кг);

 - коэффициент трения скольжения шейки оси колеса в подшип­нике (  =0,01);

r— радиус шейки оси колеса, м (r = 0,025 м);

f₂ - коэффициент трения качения колеса кран-балки (f₂ = 0,03);

R - радиус колеса кран-балки, м (R = 0,1 м);

 - скорость перемещения тележки с грузом, м/с (  = 0,32...0,42 м/с);

 - к.п.д. механизма передвижения ( ⁼ 0,7..0,9).

Рассчитанное значение мощности необходимо округлить до стан­дартного значения и выбрать по каталогу электродвигатель при 𝜼₀ = 1500 об/мин.

 

 

Методические указания к решению задачи 5

1. Электрообогрев пола в свинарнике для проведения опоросов.

Определить основные параметры электрообогреваемого пола в стан­ках для содержания свиноматок с подсосными поросятами. Ширина обогреваемой полосы В = 1,3 м. Напряжение питания U = 220 В. Глу­бина, закладки провода ПОСХВ в массиве пола h =0,08 м. Параметры провода: диаметр = 1,1-  м; наружный диаметр с изоляцией D = 2,9 =  м; теплопроводность материала изоляции провода = 0,17 Вт/(м ∙°С). Теплопроводность бетона  = 0,85 Вт/(м∙°С).

Решение. В каждом ряду станков устраивают общую обогревае­мую полосу шириной В (рис. I), на которой чередуются площадки для свиноматок и для поросят. Принимаем схему укладки проводов, при которой каждый отрезок провода используется для обогрева всех станков данного ряда. В данном случае обеспечиваются надежность устройства, удобное соединение нагревателей и подключение их к сети. При этом на каждой обогреваемой площадке укладывают нечет­ное число отрезков провода. Для равномерной нагрузки фаз в каждой обогреваемой полосе размещаем по три отрезка провода.

Рис. 1. К расчету электрообогрева пола в спинаринке-маточнике.

Площадь обогрева одной площадки для свиноматки, м²

для поросят

где В - ширина обогреваемой полосы (принимаем В = 1,3 м);

 - длина площадки для свиноматки вдоль кормушки (принимаем

 =0,9m); L2 - длина площадки для поросят:

m - количество поросят в станке, гол.;

 = фронт кормления поросят, = 0,15 м.

Поверхностная плотность теплового потока на площадке для сви­номатки, Вт/м²

 Вт/ ,

где α - коэффициент теплоотдачи пола, Вт (м² ∙°С) (принимаем α= 10 Вт/(м^2∙°С);

 - температура пола для свиноматок (принимаем  = 20 °С);

 - температура воздуха в свинарнике-маточнике (  = 14°С).

𝜼 - коэффициент, учитывающий потери теплоты в фунт (при на­личии гидро- и теплоизоляции 𝜼 = 0,8...0,85); Поверхностная плотность теплового потока на площадке для поро­сят, Вт/м²

где - температура пола для поросят,  ⁼ 30 °С.

Число параллельных отрезков провода на площадках для свинома­ток и поросят

;

;

где - шаг укладки провода для площадок под свиноматками и поросятами соответственно (принимаем  = 0,137 м и  = 0,047 м);

- температура поверхности провода для площадок под свиноматками и поросятами (принимаем  ⁼ 40 °С и  = 57 ℃).

Рассчитанные значения  необходимо принять целыми и кратными трем.

Длина провода под одним станком, м

Длина отрезка провода, включаемого на напряжение 220 В (при удельном напряжении на участок провода длиной 1 м  = 1,3 В/м), м

.

Общая длина трех отрезков провода для обогрева одного ряда станков, м

L = 3l.

Число станков в ряду, обогреваемых тремя отрезками провода

n = L/ .

По результатам расчета принимаем целое число станков.' Мощность для обогрева одного ряда станков, Вт

Мощность отрезка провода, включаемого на напряжение 220 В, Вт

 = Р / 3.

Тепловой поток провода длиной 1 м, Вт/м

Рпог = Р/l.

В задаче необходимо записать основные данные рассчитанной сис­темы электрообогрева.

 

2, Электрообогрев пола в свинарнике-маточнике.

Определить основные параметры электрообогреваемого пола в свинарнике-маточнике при использовании обогревательного провода ПОСХП с удельной нагрузкой ∆Р = 10 Вт/м. Температура пола θ_П = 24 °С, раз­мер обогреваемой площадки на один станок 1,2 м². Температура воз­духа в помещении θ= 14 °С, питание нагревательных элементов от сети 220/380 В.

Решение. Мощность 1  обогреваемого пола, Вт

,

где а - коэффициент теплоотдачи от пола к воздуху, Вт/ ( °С);

𝜼 = 0,75...0,85 - коэффициент полезного действия обогреваемой полосы.

Общий размер обогреваемой площади,

S = Z / ∆Z,

где Z - общее поголовье животных, гол;

∆Z - плотность посадки, гол/ .

Общая расчетная мощность электрообогреваемого пола, кВт

Р = P₀S∙ .

Мощность одной секции, кВт

где n - число секций на каждую фазу (n = 1).

Длина провода на одну фазу, м

Шаг укладки провода в пол, м

а = S / .

Значение a необходимо округлить вверх до ближайшего целого числа.

Количество параллельных ветвей в фазе при их соединении по схеме "звезда"

где - фазное напряжение, В (  = 220 В);

r - сопротивление одного погонного метра провода, Ом/м (r = 0,194 Ом/м).

 

3. Электрокалорифер вентиляционной установки.

Определить потребную мощность, основные электрические и конструктивные па­раметры электрокалорифера для нагрева воздуха в системе приточной вентиляции коровника с заданным поголовьем m. Напряжение пита­ния U = 220/380 В.

Решение. Потребное количество тепла  (кДж/ч) находим из уравнения теплового баланса помещения

где - тепло, теряемое через ограждения, кДж/ч;

 - тепло, уносимое с вентилируемым воздухом, кДж/ч;

 - тепло, выделяемое в помещении животными, кДж/ч.

Количество тепла, отдаваемое зданием коровника в окружающую среду, кДж/ч

где отопительная характеристика здания, кДж/() (  = 1,25...2,93 кДж/(м³∙°С);

V - объем здания по наружным обмерам, ;

 - температура воздуха внутри помещения, °С (согласно нор­мам зоогигиены  = 8... 10 °С);

 - температура воздуха снаружи помещения, °С (принимаем = 20°С).

Количество тепла, уносимое с вентилируемым воздухом при 4-кратном часовом воздухообмене, кДж/ч,

где С - удельная теплоемкость воздуха (С = 1,004 кДж/(кг∙°С);

γ - плотность воздуха (при 8... 10 °С γ = 1,247... 1,257 кг/м³).

Количество тепла, выделяемое в помещении животными, кДж/ч

где q_K - количество тепла, выделяемого животными, кДж/ч (q_K = 2696 кДж/ч при массе коровы 300 кг и суточном удое до 10 л, q_K ⁼ 4916 кДж/ч при массе 400 кг и удое до 30 л, q_K = 7862 кДж/ч при массе 400 кг и удое до 50 л); m - количество голов скота.

Потребная мощность калориферной установки, кВт

где Q_K - потребная теплопроизводительность, кДж/ч;

- коэффициент полезного действия калорифера (  = 0,84... 0,90).

При трехфазном питании нагревательной установки принимаем число параллельных секций = 2 по три нагревательных элемента в каждой. Ток одного нагревательного элемента, А

где - фазное напряжение сети, В (  = 220 В).

Принимаем диаметр нихромовой проводки в интервале dnp⁼ 1...3 мм и по кривым зависимости ее сечения S от силы тока при различных температурах нагрева (рис. 2) находим величину устано­вившейся температуры .

Рис. 2. Зависимость сечения нихромовой проволоки от силы тока при различных температурах нагрева (проволока расположена горизонтально в спокойном воздухе).

 

Расчетная (рабочая) температура нагревательной проволоки, °С

где - коэффициент монтажк (для спирали, навитой на керамику,  =0,85);

 - коэффициент среды (для спирали, обдуваемой воздушным по­током,  = 1,4).

Удельное электрическое сопротивление нихромовой проволоки при температуре , Ом∙м

где  ^_ удельное электрическое сопротивление нихромовой прово­локи при температуре 20 °С, Ом м (  = 1,1∙  Ом. м);

α - температурный коэффициент сопротивления при 20 °С  (α = 0,000165 ).

Длина нагревательного провода для одного элемента, м

где S - сечение нихромовой проволоки, мм:

.

Длина провода для всей нагревательной установки, м

Шаг спирали, мм

h_c = (2...4) .

Средний диаметр витка спирали, мм

D_c = (5...8) .

Число витков спирали

Длина спирали, м

В задаче необходимо записать основные данные по рассчитанному калориферу.

 

4. Электрокалорифер-воздухоподогреватель.

Определить мощ­ность и основные параметры спиральных нагревательных элементов электрокалорифера из нихромовой проволоки при заданном расходе приточного воздуха Q. Температура воздуха на выходе из калорифера ⁼ 30°С, наружная температура воздуха = -10 °С, средняя плотность воздуха = 0,3 кг/  удельная изобарная теплоемкость С_в = 1 кДж/(кг∙⁰С).

Решение. Мощность электрокалорифера, кВт

где 𝜼 - К.П.Д. калорифера (𝜼 = 0,95...0,98).

Принимаем число секций электрокалорифера n_с = 3, число парал­лельных спиралей одной секции к = 4. Мощность Рс (Вт) и сила тока Iс (А) одной спирали при их соединении в каждой секции по схеме «звезда»

Электрическое сопротивление спирали, Ом

Диаметр сечения проволоки, м

где δ - допустимая плотность тока, А/м² (δ = 8 • 10⁶ А/м²).

Длина проволоки одной спирали, м

где - удельное электрическое сопротивление материала нагрева­тельной проволоки (для нихрома  = 1,1∙  Ом∙ м).

Скорость воздуха в электрокалорифере, м/с

v = Q/F,

где F - площадь поперечного сечения нагревательной камеры (прини­маем F = 0,25 м²).

Коэффициент теплоотдачи спиралей по формуле Аше

Коэффициент теплоотдачи спиралей по критериальному уравне­нию конвективного теплообмена

где 𝝀 - теплопроводность воздуха (𝝀 = 2,76 ∙  Вт/(м² ∙ °С) при ат­мосферном давлении и температуре ⁼ 40°С;

R_E - число Рейнольдса

R_E = v  ϑ;

ϑ — кинематическая вязкость воздуха (ϑ = 16,96 ∙ м²/с при атмо­сферном давлении и температуре ⁼ 40°С). Принимаем максимальное значение теплоотдачи из рассчитанных выше.

Площадь поверхности проволоки, м²

Температура поверхности проволоки, °С

Шаг спирали проволоки, мм

h_c = 3

Диаметр спирали проволоки, мм

D_c= Ю

Число витков спирали, шт.

Длина проволоки, м

При решении задачи необходимо записать основные параметры по рассчитанному калориферу.

 

5.  Проточный подогреватель питьевой воды.

Рассчитать закры­тые спиральные нагреватели (спираль на керамическом основании в защитном металлическом корпусе) для проточного подогревателя питьевой воды заданной мощности Р при начальной температуре воды = 5 ℃, конечной - ⁼18°С и напряжении питания U = 220/380 В.

Решение. Для регулирования мощности в диапазоне 50-100% пре­дусматриваем две трехфазные секции по три нагревателя в каждой, соединенные по схеме «звезда». Следовательно общее количество на­гревателей n = 6.

Мощность одного нагревателя, кВт

 = Р/п.

Рабочий ток нагревателя, А

где U_л - линейное напряжение сети, В (U_л = 380 В);

 - число нагревателей на каждой фазе.

Для спиралей в качестве материала выбираем нихром (удельное электрическое сопротивление нихромовой проволоки при 20°С = 1,1 ∙ Ом ∙ м; температурный коэффициент сопротивления при 20°Сα= 16,5∙ ).

Расчетная температура нагревательной проволоки спирали, °С

где  - рабочая (установившаяся) температура проволоки, °С (  - 500°С);

 - коэффициент монтажа, учитывающий ухудшение теплоотдачи от нагревателя (для проволочной спирали на огнеупорном ке­рамическом основании  = 0,7...0,8);

- коэффициент среды, учитывающий улучшение теплоотдачи вследствие влияния нагреваемой среды (при омывании нагре­вателя потоком жидкости  = 3...3,5). Необходимый диаметр ннхромовой проволоки, соответствующий рабочему току и расчетной температуре ее нагрева (табл. 12).

Таблица 12. Нагрузка в амперах, соответствующая определенной температуре нагрева нихромовой проволки, подвешенной горизонтально в спокойном воздухе при температуре 20℃.

Диаметр проволки, мм	Сечение мм2	Допустимая нагрузка, А, при температуре
		200	400	600	700	800	900	1000
5,00 4,00 3,00 2,50 2,00 1,80 1,60 1,50 1,40 1,30 1,20 1,10 1,00 0,90 0,80 0,75 0,70 0,65 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,35 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10	19,60 12,60 7,070 4,910 3,140 2,540 2,010 1,770 1,540 1,330 1,130 0,950 0,785 0,636 0,503 0,442 0,385 0,342 0,283 0,238 0,195 0,159 0,126 0,096 0,085 0,049 0,0314 0,0177 0,00785	52,0 37,0 22,3 16,6 11,7 10,0 8,9 7,9 7,25 6,6 6,0 5,4 4,65 4,25 3,7 3,4 3,1 2,82 2,52 2,25 2,0 1,74 1,5 1,27 1,05 0,84 0,65 0,46 0,10	83,0 60,0 37,5 27,5 19,6 16,9 14,4 13,2 12,0 10,9 9,8 8,7 7,7 6,7 5,7 5,3 4,8 4,4 4,0 3,55 3,15 2,75 2,34 1,95 1,63 1,33 1,03 0,74 0,47	105 80,0 54,5 40,0 28,7 24,9 21,0 19,2 17,4 15,6 14,0 12,4 10,8 9,35 8,15 7,55 6,95 6,30 5,70 5,10 4,50 3,90 3,30 2,76 2,27 1,83 1,40 0,99 0,63	124 93,0 64,0 46,6 33,8 29,0 24,5 22,4 20,0 17,8 15,8 13,9 12,1 10,45 9,15 8,40 7,80 7,15 6,50 5,80 5,20 4,45 3,85 3,30 2,70 2,15 1,65 1,15 0,72	146 110 77,0 57,5 39,5 33,1 Предыдущая1234567Следующая Поделиться: Воспользуйтесь поиском по сайту: ©2015 - 2025 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...