 |
Список практических
|
|
|
|
Пр р 9 расч изгиб жб эл-ов прямуг сеч с 1 арм-ем по норм сеч-ям.
Определить необходимое количество растянутой арматуры Аst в ж/б балке прямоугольного профиля b*h=250*500 мм. Выполненной из тяжелого бетона С 16/20 С=40 мм. р армат-ра S400ГОСТ 5781, расчетное усилие Msd=150kH*м класс среды XC1
Способ.
Оп прочн х-к для м-лов.
Для бетона: По тал 6.1 Fck=16мПа норм сопр бет ос сжатию, Fcd=Fck/Yc=16/1.5=10.67мПа. расч сопр бет сжат для жб и предвар напряж констр.
Для а-ры: По т 6,5 Fyk =400мПа нормат спрот а-ры, Fyd=367мПа расч сопротив а-ры по т 6,5
②опр полез высоты сечен d=h-c=500-40=460
③опр предльн значения относ высоты сжатой зоны бетона 
Ecu2=3.5‰- расч предельн относ деформац бетона при осевом сжатии по т 6.1(знак минус «-«направление деформации)
Esy расч относ деформация в пластической стадии работы: 
Es=2*104H/мм2=2,0*105-модуль упругости а-ры по п 6,2,2,4 [5]
④опред предельн значения αm т.е. αmlim. 
Wc=0.81-коэф полноты эпюры давления для т бетона.
К2=0,416 коэф для бет кл С12/15-С50/60
Αmlim=0.81*0.656(1-0.416*0.656)=0.386
⑤опр знач коэф αm= 
(подстановка значений в H и мм.)
⑥опр случая расчета ж/б эл-та по типу а-ния: 1) при αm≤αmlim-1 а-ние 2) при αm> αmlim-2-а-ние 0,266≤0,386 принимаем 1 а-ние
⑦опр коэф 
. Со=Wc/K2=0.81/0.416=1.947
⑧опр треб кол-ва арм-ры 
⑨подбор а-ры по сортприн 3S400ГОСТ5781 Ast=1140 мм2
⑩проверка сохранения С=Сcov+1/2ø Сcov≥20мм для класса XC1 C=22+1/2*22=33 мм<40 мм т.е. не превыш расч значение С=40 мм.
⑪окончат подбор а-ры: прин 3ø22S400ГОСТ5781 Ast=1140 мм2
Опр необход кол-во раст ар-ры в ж/б балке прямоуг проф в*р=250*500 мм., из тяж бет С16/20 с=40 мм, раб ар-ра S400 ГОСТ 5781 расч усилие Msd=150kN*m? Классс реды XC1/
①Опр прочн хар-к мат-лов Для бетона: По т 6.1 Fck=16мПа, расч сопрот бет сжатиию для ж/б и предварит напряж констр по п 6,1,2,11 Fcd=Fck/Yc=16/1.5=10.67мПа. Частн коэф безопасн по бет по 6.1.2.11 для тяж бет С16/20 Yc =1.5 Для а-ры: норм сопрот ар-ры т 6.5 Анл=400 мПа, расч сопрот а-ры по т 6.5 Fyd =367 мПа.
|
|
|
② опр полезн высоты сеч d=h-c=500-40=460мм
③ опр предельного значения коэф αm т.е. αmlim по табл 6,5 αmlim=0,387
④опр знач коэф αm= 
⑤αm≤ αmlim 1 арм-ние. Αmlim>2 арм-ние 0,266≤0,387 =>1 а-ние
⑥опр коэф η по т 6,7 для значения αm=0,266 опр-ся соответ-щее знач коэф η при помощи интерполяции η=0,836
⑦ 
⑧опр треб кол-ва арм-ры
⑨подбор а-ры по сортприн 3S400ГОСТ5781 Ast=1140 мм2
⑩проверка сохранения С=Сcov+1/2ø Сcov≥20мм для класса XC1 C=22+1/2*22=33 мм<40 мм т.е. не превыш расч значение С=40 мм.
⑪окончат подбор а-ры: прин 3ø22S400ГОСТ5781 Ast=1140 мм2
Тавровое сечение.
Опр треб площадь раб растян арм-ры в балке тавров сеч-я. Ширина полки b’f=500мм. Выстота полки h’f=50 мм. ширина ребра bw=250 мм высота ребра h=600 мм. С=50мм тяж бет С35/45раб арм-ра S400ГОСТ10884, расч изгиб момент Msd=100 kN*m, класс реды XC1/ Расч схема –балка однопролет на 2-х опорах.
① опр прочностных хар-к мат-лов для бетона по т 6,1 Fck=35 мПа, расч сопрот бет сжатию по 6,1,2,11 Fcd=Fyk/Yc=35/1.5=23.3 мПа для ар-ры по т 6,5 Fyk=400мПа, по т 6,5 Fyd=367мПа
② полезная высота сеч d=h=c=600-50=550мм.
③опр эффективной ширины полки h’f/h=50/600=0.083.. 0.05≤0,083≤0,1=> b’f=bw+6*h’f=250+6*50=550мм. в расчете учитываем все ширину полки b’f=500 мм.
④опр относ высоты сжат зоны бет ξ в предположении что нейтрал ось проходит по нижней грани полки ξ= h’f/d=50/550=0.091
⑤опр области деформ по т 6,7 Пецольд и ф-лу для αm ξ=0.091≤ξlim=0.167 => Область деформирования 1a
⑥опр момента кот может восприн сеч при x=h’f Mrd=α*Fcd*b’f*d2*αm=1.0*23.3*500*5502*0.0368=129.7kN*m
⑦определение положение н.о. Msd≤Mrd – н.о. в полке Msd≥Mrd – н.о. в ребре => н.о. в полке дальше рассчитываем сечение как прямоугольное с шириной b’f=500мм
⑧опр фактического значения αm= 
⑨опр типс а-ниясечения и коэф η αm≤ αmlim 1 арм-ние. Αmlim>2 арм-ние Αmlim=0,104 по т 6,7 0,284≤0,104 => 1 а-ние
|
|
|
| η | αm |
| 0.979 | 0.017 |
| 0.972 | 0.029 |
Η=0.979- 
⑩треб площ р –а-ры 
⑪подбот а-ры по сортам арм стали приним 3ø16 S400 ГОСТ10884 As=603 мм2.
⑫проверка соблюдения велич С=Cov+1/2ø Ccov-à11.2.13 и т 11,4 С=20+1/216=28мм<50мм
Окнчат приним3ø16 S400 ГОСТ10884 As=603 мм2.
Проверить прочн ж/б балки тавров сечен. Ширина полки b’f=600мм высота полки h’f=140мм ширина ребра bw=200мм, высота ребра р=500мм С=50 мм С16/20 р арм-ра 2ø28S400ГОСТ10884 Расч изгиб момент Msd=150kN среда XC2 расчетная схема – балка однопролетная на 2 опорах.
Усл прочн сеч по хар-ам арм-ры и бетона Msd≤Mrd Msd≤Fyd*Ast*η*d Msd≤α*Fcd*b’f*d2*αm
①опр прочност хар-к мат-лов для бет Fck=16 мпа Fcd=fck/yc=16/1.5=10,67мпа для арм –ры Fyk=400 мпа Fed=367 мпа
②опр полезн высоты сечения d=h-c=500-50=450 мм
③по сортам As=1232 мм2
④ опр относ высоты сжат зоны бет ξ в предположении что н.о. проходит по нижей грани полки ξ=h’f/d=140/450=0.331
⑤опр области деформир по т 6.7 пецольда и формулу для αm т 6,6 ξ=0,311≤ξlim=0637 следоват обл деформиров 2 αm=17/21ξ - 33/98ξ2 = 17/21*0,311-33/98*0,3112=0,219
⑥опр момента кот может воспринять сеч при х=h’f Mrd=α*Fcd*b’f*d2*αm=1.0*10.67*600*4502*0.219=283.91 kN*m
⑦ опр полежения н.о. Msd≤Mrd – н.о. в полке Msd≥Mrd – н.о. в ребре => н.о. в полке дальше рассчитываем сечение как прямоугольное с шириной b’f=600мм
⑧ опр высоты сжатой зоны бетона 
Wc-коэф полноты эпюры давления для т бет
⑨опр относ высоты сжат зоны бетона ξ=x/d=87.19/450=0.19
⑩опр коэф αm и по табл 6.7 при ξ=0,19
| αm | ξ |
| 0.117 | 0.18 |
| 0.135 | 0.20 |
Αm=0.117+ 
| η | ξ |
| 0.931 | 0.18 |
| 0.922 | 0.20 |
η=0.931- 
*0.19-0.18=0.927
⑪опр нес сп-сти по хар-ам бетона и арм-ры
Mrd=α*Fcd*b’f*d2*αm=1*10.67*103*600**10-3*(450*10-3)2*0.126=163.35Кн*м
Мrd=Fуd*Ast*η*d=367*103*1232*10-6*0.927*450*10-3=188.61кН*м Msd≤Mrd 150 kN*m≤163.35-услов почности соблюд, следов прочность балки соблюдается.
СПИСОК ПРАКТИЧЕСКИХ
1. Сбор нагр-к на 1м2. Опр расч нагрузки.
2. Расч ц-раст, ц-сж, расчет и подбор сечениябалки. Опр нес сп-сти, опр сеч-я.
3. Рсчет сварных соед встык. Соедин внахлестку на угловых швах.
4. Подбор сеч мет ц-сж кол
5. Расч ц-сж стойки ДК
6. Расчет балки перекрытия. Пров прочн и жес-сти. Опр р-ров попер сеч бакли чердачного перекрытия.
7. Расч соед-я эл-ов дерев констр. Лобовая врубка.
|
|
|
8. Расч камен кладки при центр и внецентр сжатии.
9. Расч изгиб-мых ж/б эл-ов прямоуг сеч-яс 1 армир-емпо норм сеч-ям.
10. Расч и контр-е сборных ж/б эл-ов
|
|
|
