 |
Примеры расчета узлов ферм из круглых труб
|
|
|
|
Л.П. АБАШЕВА, И. И. ЗУЕВА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ ПОКРЫТИЙ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Пермский государственный технический университет»
Л.П. Абашева, И. И. Зуева
Проектирование и расчет стальных ферм покрытий из круглых труб
Методические указания
по курсу «Металлические конструкции»
для студентов дневной и заочной форм обучения специальности 290300
«Промышленное и гражданское строительство»
Направление 653500 – Строительство
Специальность 290300 – Промышленное и гражданское строительство
Пермь 2009
УДК 624.014
А13
Рецензент: канд. техн. наук, доц. Е.И.Новопашина
Абашева, Л.П.
А13 Проектирование и расчет стальных ферм покрытий из круглых труб:
метод. указания / Л.П.Абашева, И.И.Зуева; Перм. гос. техн. ун-т. Пермь, 2009. –
44 с.
Настоящие методические указания написаны в развитие методических указаний по выполнению курсового проекта «Проектирование металлического каркаса одноэтажного производственного здания» по дисциплине
«Металлические конструкции». Указания содержат основные положения по расчету и конструированию легких стальных стропильных ферм из круглых труб. Предназначены для студентов дневного, вечернего и заочного отделений.
© ГОУ ВПО «Пермский государственный технический университет», 2009
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Современное развитие строительства требует применения экономичных, легких, долговечных, эстетически выразительных, надежных строительных конструкций. Традиционные фермы со стержнями из парных уголков и узловыми фасонками господствовали в строительстве длительный период, но стремление снизить расход металла привело к созданию ферм нового типа. Фермы из круглых электросварных труб по расходу стали относятся к числу наиболее эффективных конструкций.
|
|
|
Стропильные фермы из труб рекомендуется использовать в гражданских и промышленных зданиях с пролетами до 30 м в сочетании с легкими
ограждающими конструкциями (стальной профилированный настил и др.). При больших нагрузках и пролетах их эффективность, учитывая повышенную стоимость профилей, снижается. Целесообразно применение ферм из круглых
труб в зданиях с повышенной агрессивной средой, т.к. трубы более стойки к коррозии, доступны для осмотра и окраски.
Фермы из круглых электросварных труб весьма экономичны благодаря
рациональной форме профиля и бесфасоночным соединениям элементов решетки с поясами. Круглая труба обладает наиболее благоприятным для сжатых элементов распределением материала относительно центра тяжести и большим радиусом инерции, одинаковым во всех направлениях, что обеспечивает, по сравнению с открытыми профилями той же площади, повышенную общую и местную устойчивость стержней, хорошую работу на кручение. К достоинствам этого типа ферм следует отнести и возможность использования высокопрочных сталей.
Однако конструктивные трудности сопряжения элементов из круглых труб, более высокая их стоимость по сравнению с другими типами профилей и
дефицитность ограничивают применение таких ферм. При проектировании бесфасоночных соединений элементов решетки с поясами следует учитывать необходимость фигурной резки концов элементов, что практически возможно
только на заводах, оснащенных специальным оборудованием.
В настоящих методических указаниях изложены основные положения по расчету и конструированию легких стропильных ферм из круглых труб.
|
|
|
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Во втором курсовом проекте по металлическим конструкциям
«Проектирование металлического каркаса одноэтажного производственного здания» исходные данные на проектирование стропильной фермы
рекомендуется принимать по табл. 1 [13] в соответствии с порядковым номером букв фамилии студента. В курсовом проекте выполняется расчет и
конструирование фермы первого пролета (пролет А – Б, наибольший).
В курсовом проекте решаются следующие вопросы:
1. Компоновка стропильной фермы покрытия.
2. Статический расчет фермы.
3. Конструктивный расчет фермы.
4. Расчет и конструирование узлов фермы.
5. Разработка рабочих чертежей.
В дипломном проекте исходными данными на проектирование является технологическое задание.
КОМПОНОВКА СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ
На этапе компоновки необходимо выбрать статическую схему и очертание фермы, назначить вид решетки, определить генеральные размеры фермы.
В курсовом проекте предлагается принять типовые фермы с параллельными поясами: высота фермы на опоре по осям поясов 2900 мм,
уклон по верхнему поясу 1,5 % обеспечивается за счет разной высоты опорных столиков; решетка – треугольная с дополнительными стойками;
размер панели верхнего пояса 3 м; сечения элементов фермы – из круглых труб (серия 1.460.3 –17.1КМ [3]). Для трубчатых элементов конструкций следует применять преимущественно электросварные трубы по ГОСТ 10704–91. При соответствующем обосновании допускается применять и
другие виды стальных труб.
Членение ферм по длине на отправочные марки производится согласно
«Инструкции по поставке стальных конструкций заводами металлоконструкций» (ВСН-141-80/ ММСС СССР): фермы из круглых труб
пролетами 24 м и 30 м поставляются двумя отправочными марками, пролетом
18 м – одной или двумя. Укрупнительные стыки в средних узлах для удобства сборки и изготовления необходимо проектировать так, чтобы правая и левая
полуфермы были взаимозаменяемы.
Схемы типовых стропильных ферм из круглых труб представлены на рис. 1. В типовых решениях обычно предусмотрена узловая передача
нагрузок, что дает возможность применять в покрытиях прогоны, стальные или железобетонные панели.
|
|
|
В курсовом проекте в зависимости от задания принимаются следующие
системы покрытий:
– прогонные покрытия: по стропильным фермам с шагом 3 м устанавливают прогоны пролетом l = 6 или 12 м, на которые опирается
стальной профилированный настил (теплые кровли) или стальной лист
(холодные кровли);
– беспрогонные покрытия: на стропильные фермы укладывают стальные панели шириной 3 м, пролетом l = 6 или 12 м.
В курсовом проекте состав кровли и покрытия для беспрогонных кровель и кровель с прогонами можно принять по [7, 9].
В дипломном проекте при компоновке фермы необходимо исходить из технологического задания и требований унификации и модулирования геометрических размеров ферм. Компоновка ферм из круглых труб имеет свои
особенности. В фермах из круглых труб особенно рациональны параллельные пояса, что упрощает соединение элементов. Тип решетки должен быть максимально простым, т.к. сопряжение пяти и более стержней существенно усложняет конструкцию узла. В связи с эти наиболее приемлемой решеткой
является треугольная или треугольная с дополнительными стойками. Крайне нежелательно введение каких-либо шпренгельных элементов.
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФЕРМЫ
Расчет ферм из круглых труб производится в соответствии с требованиями,
изложенными в СНиП [1, 2] с учетом рекомендаций [11, 12, 15].
Цель статического расчета заключается в определении максимальных усилий в элементах фермы, необходимых для подбора сечений элементов, расчета узлов и сопряжений.
Статический расчет стропильной фермы включает три этапа:
1. Сбор нагрузок.
2. Разработка расчетной схемы.
В курсовом проекте рассчитывается стропильная ферма первого пролета.
Для определения влияния опорного момента на усилия в элементах фермы предлагается принять жесткое сопряжение ригеля первого пролета с колонной.
3. Определение расчетных усилий в элементах фермы.
Сбор нагрузок на ферму
На стропильную ферму покрытия могут действовать следующие нагрузки:
|
|
|
1. Постоянные – от веса ограждающих (кровля) и несущих (фермы, связи,
прогоны, фонари) конструкций.
2. Кратковременные – атмосферные (снеговые, ветровые), технологичес- кие (от подвесного подъемно-транспортного оборудования, подвесных коммуникаций, электроосветительных установок, вентиляторов, галерей) и др.
Основными при расчете стропильных ферм являются постоянная и
снеговая нагрузки, поэтому в методических указаниях основное внимание уделено определению этих типов нагрузок.
Нагрузка от ветра вызывает в элементах фермы, как правило, усилия
противоположного знака по сравнению с усилиями от веса покрытия и снега.
Поэтому при расчете ферм ветровую нагрузку следует учитывать в том случае, если ее значение превышает вес покрытия (при легких кровлях и в районах с повышенной ветровой нагрузкой), а также при уклоне кровли более 30 º. При расчете ферм ветровая нагрузка на фонарь не принимается во внимание, т.к. оказывает незначительное влияние. В случае крепления стеновых панелей к опорной стойке ветровую нагрузку прикладывают к поясам ферм.
В курсовом проекте при расчете стропильной фермы ветровая нагрузка не учитывается.
Определение нагрузок на стропильную ферму от подвесного подъемно-
транспортного оборудования рассмотрено в [9, 10].
Постоянные нагрузки, действующие на ферму, складываются из веса кровли, стропильной фермы, связей по покрытию, прогонов и др.
Вес кровли определяется суммированием ее отдельных частей, которые приведены в справочных таблицах [7, табл.13.1; 9, табл. П 4.2; 13, табл. 3]. В таблицах приведен также вес металлических конструкций покрытий (стропильных и подстропильных ферм, связей, прогонов, фонарей) на 1 м 2 горизонтальной поверхности. В курсовом проекте собственный вес фермы (кН/м 2) рекомендуется определять по формуле
|
|
|
= + · α · L,
|
⎜1000 B ⎟ ф ф
⎝ ф ⎠
где qn – суммарная нормативная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса покрытия и снега, технологического оборудования и др.,
кН/м 2; В ф – шаг стропильных ферм, м; L ф – пролет стропильной фермы, м; αф –
коэффициент, зависящий от типа ригеля и стали: αф = 1,4 – для малоуглеродистых сталей, αф = 1,3 – для низколегированных сталей.
Постоянные нагрузки рекомендуется приводить в табличной форме
(табл.1).
Узловая постоянная нагрузка на ферму (кН) собирается с грузовой площади, равной расстоянию между фермами, умноженному на размер панели верхнего пояса
F пост = (q ф +
q кр
соs б
) · В ф
· d,
где q ф – вес фермы и связей, кН/м2; q кр – вес кровли, кН/м2; α – угол наклона верхнего пояса к горизонту, в курсовом проекте можно принять соs α = 1; d – длина панели верхнего пояса фермы.
|
|
|
Постоянные нагрузки на ферму
Таблица 1
| Наименование нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | γ f | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
Снеговая нагрузка зависит от снегового района, в котором проектируется здание, от профиля покрытия, наличия фонарей, количества пролетов, размера уклона кровли.
Расчетное значение снеговой нагрузки на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия определяется по формуле
S = S g μ,
где μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой
нагрузке на покрытие [1, прилож. 3]; S g – расчетное значение веса снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, принимается по [1, табл.
4*] в зависимости от снегового района:
| Снеговой район [1, карта №1] | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| S g, кН/м 2 | 0,8 | 1,2 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | 4,0 | 4,8 | 5,6 |
Для зданий с односкатными и двускатными покрытиями без фонарей и перепадов высот при угле наклона кровли α ≤ 25º коэффициент μ = 1, при α ≥ 60º μ = 0, в интервале 25º < α < 60º значения μ определяют линейной
интерполяцией. Для двух- и многопролетных зданий с двускатными покрытиями без фонарей и перепадов высот при угле наклона кровли α ≤ 15º
коэффициент μ = 1.
Схемы распределения снеговой нагрузки принимаются по [1, прилож. 3].
В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов фермы возникают при частичном загружении, рассматривается схема снеговой
нагрузки, действующей на части пролета. Так, при загружении снегом одной половины фермы в средних раскосах может измениться знак усилия, и
слабонагруженные растянутые элементы, имеющие большую гибкость,
окажутся сжатыми.
Узловая расчетная снеговая нагрузка на ферму (кН) определяется по формуле
F сн = S · В ф· d,
где В ф – шаг стропильных ферм, м; d – длина панели верхнего пояса фермы.
Разработка расчетной схемы
Расчетную схему стропильных ферм принимают в виде стержневой системы с шарнирными или жесткими узловыми соединениями. При расчете легких ферм предполагается, что оси всех стержней прямолинейны, расположены в одной плоскости и пересекаются в узле в одной точке (в центре узла).
Статический расчет ферм из труб имеет свои особенности, т.к. жесткое сопряжение стержней в узлах может создавать условия к появлению значительных изгибающих моментов. Шарнирные соединения стержней в узлах допускается принимать, если отношение высоты сечения к длине
элемента h / l ≤ 1/10 при эксплуатации ферм в районах с расчетной температурой наружного воздуха выше – 40 °С и h / l ≤ 1/15 – в районах с температурой наружного воздуха ниже – 40 °С. При превышении этих
отношений необходимо учитывать дополнительные изгибающие моменты в
стержнях от жесткости узлов. При этом осевые усилия можно определять по шарнирной схеме, а дополнительные моменты находить приближенными способами.
Если оси стержней фермы не пересекаются в одной точке, то элементы
фермы следует рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов. Узловые моменты распределяют пропорционально погонной жесткости примыкающих к узлу элементов. Эксцентриситеты в узлах, за исключением опорных, допускается не учитывать, если они не превышают в фермах из трубчатых сечений 10 % высоты пояса с расположением эксцентриситетов по одну сторону его оси.
На рис. 2 показан пример расчетной схемы стропильной фермы пролетом
30 м с нумерацией узлов и элементов. В курсовом проекте при статическом расчете фермы принимаются шарнирные соединения стержней в узлах.
Определение расчетных усилий в элементах фермы
Статический расчет фермы выполняется на ЭВМ (программы «Ферма»,
«Лира», «SCAD») для каждого вида загружения отдельно.
Нагрузка, действующая на ферму, обычно прикладывается к узлам фермы,
к которым прикрепляются элементы поперечной конструкции (например,
прогоны кровли или подвесного потолка, железобетонные панели и т.д.), передающие нагрузку на ферму. Если нагрузка приложена непосредственно в панели, то в основной расчетной схеме она распределяется между ближайшими узлами, но дополнительно учитывается местный изгиб пояса от расположенной на нем нагрузки. Пояс фермы при этом рассматривают как неразрезную балку, опирающуюся на узлы фермы. Значения моментов в поясах приближенно можно определить по формулам:
– при сосредоточенной нагрузке М =
F ⋅ d ⋅0,9
, где коэффициент 0,9
учитывает неразрезность пояса; F – значение сосредоточенной нагрузки;
– при равномерно распределенной нагрузке: пролетный момент в
q ⋅ d 2
крайней панели М =
10
q ⋅ d 2
; пролетный момент в промежуточной панели
q ⋅ d 2
М =; опорный момент М =
12 18
, где q – распределенная нагрузка на
ферму; d – длина панели.
При жестком сопряжении фермы с колонной в элементах фермы возникают также усилия от рамных моментов на опорах. Усилия в элементах
фермы от опорных моментов можно получить, заменив моменты парами
|
|
|
между осями поясов фермы на опоре.
, Н = М / h оп
, где h оп
– расстояние
В курсовом проекте рекомендуется провести расчет стропильной фермы вначале на единичную узловую нагрузку F = 1 кН и на единичные моменты слева М 1 = –1 кНм и справа М 2 = –1 кНм. На рис. 3, 4 показаны схемы нагрузок на ферму пролетом 30 м.
От каждого вида нагрузки по любой из указанных выше программ определяются усилия в стержнях фермы. Для контроля обязательно распечатываются исходные данные, расчетные схемы с действующими нагрузками и усилия в элементах фермы. Расчет фермы в курсовом проекте выполняется только после статического расчета рамы в целом.
Результаты статического расчета фермы сводят в таблицу расчетных усилий (табл. 2). В курсовом проекте усилия в элементах фермы от различных нагрузок получают умножением усилий от единичных нагрузок на величины этих нагрузок (F пост, F сн, М 1, М 2). Значение опорного момента М 1 (М лев)
определяется по результатам расчета поперечной рамы каркаса здания из
таблицы расчетных усилий [13, табл. 8] при комбинации усилий | M |max; N соотв (в курсовом проекте – для сечения 1–1 верхней части колонны). При этом, взяв момент для левой опоры, необходимо определить по эпюрам изгибающих моментов, построенных для поперечной рамы, момент для правой опоры
М 2(М пр). Момент М 2(М пр) находится при той же комбинации нагрузок, что и М лев, независимо от знака моментов. При этом, если кратковременных нагрузок больше чем одна, то моменты от этих нагрузок умножаются на коэффициент сочетания ψ = 0,9.
Для подбора сечений элементов ферм необходимо получить для каждого элемента максимально возможное усилие, т.е. найти наиболее невыгодное сочетание (табл. 2). Расчетные усилия в элементах фермы получают сложением усилий, определенных при расчете на вертикальную нагрузку (F пост, F сн), и усилий от опорных моментов. При этом соблюдают
следующие правила:
1. Если знаки усилий от вертикальной нагрузки и моментов разные и усилия от моментов меньше по абсолютной величине, то за расчетное принимают усилие только от вертикальной нагрузки.
2. Если знаки усилий от вертикальной нагрузки и моментов разные, и усилия от моментов больше усилий от вертикальной нагрузки, то стержень
должен быть проверен также на алгебраическую сумму этих усилий.
3. Если усилия от вертикальной нагрузки и опорных моментов одного знака, то за расчетное усилие принимают их сумму.
Если при составлении сочетаний учитывается опорный момент, то усилие
от снеговой нагрузки принимается с коэффициентом сочетаний ψ = 0,9.
Для проверки нижнего пояса фермы на сжатие необходимо оценить комбинацию нагрузок, способных привести к появлению сжимающих усилий в
крайней панели нижнего пояса.
КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ФЕРМЫ Конструктивный расчет стропильной фермы включает три этапа:
1. Определение расчетных длин элементов фермы.
2. Подбор сечений элементов фермы.
3. Проектирование узлов фермы.
Расчетные длины элементов фермы
Расчетные длины элементов ферм из круглых труб в плоскости lefх и из плоскости фермы lefу определяются в соответствии с табл. 3 или [11, табл. 57]. Так как форма потери устойчивости поясов из плоскости фермы зависит от того, в каких точках пояса закреплены от смещения, то необходимо к моменту подбора сечений элементов фермы запроектировать системы вертикальных связей по фермам и связей по верхним и нижним поясам ферм [3, 9].
Расчетные длины заносят в таблицу подбора сечений элементов ферм
(табл. 4).
Подбор сечений элементов фермы
После определения расчетных усилий производится подбор сечений элементов фермы. Компонуя сечения стержней ферм, необходимо придерживаться следующих рекомендаций:
1. Сечения поясов следует выполнять постоянными или изменять не более одного раза в фермах пролетом 24 м и более, при меньших пролетах сечение поясов изменять не рекомендуется.
Таблица 3
Расчетные длины элементов плоских ферм из круглых труб
| Направление потери устойчивости | Расчетная длина lef | ||
| поясов | опорных раскосов и опорных стоек | прочих элементов решетки | |
| Фермы с прикреплением элементов решетки к поясам впритык: а) в плоскости фермы б) из плоскости фермы - со сплющиванием одного или двух концов в разных плоскостях: а) в плоскости фермы б) из плоскости фермы - со сплющиванием двух концов в одной плоскости: а) в плоскости фермы б) из плоскости фермы | l l 1 l l 1 l l 1 | l l 1 l l 1 l l 1 | 0,85 l 0,85 l 1 0,9 l 0,9 l 1 0,95 l 0,95 l 1 |
П р и м е ч а н и е: l – геометрическая длина элемента (расстояние между
центрами узлов); l 1 – расстояние между центрами узлов, закрепленных от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, связями, плитами покрытия, прогонами и т.д.).
2. В фермах из круглых труб применяют в основном электросварные трубы диаметром от 40 до 530 мм. Во избежание продавливания диаметр трубы решетки d должен быть не меньше 0,3 диаметра трубы пояса D и не больше его
диаметра: 0,3 D ≤ d ≤ D.
3. Для обеспечения качества сварки и повышения коррозионной
стойкости наименьшую толщину стенок труб для поясов и опорных раскосов следует принимать равной 3 мм, для элементов решетки – 2,5 мм, за
исключением стержней, выполняемых со сплющиванием концов в плоскости фермы.
4. В случае применения труб одного диаметра разница в толщинах стенок
должна быть более 1,5 мм.
5. Нижний и верхний пояса рекомендуется проектировать из труб одинакового сечения и равной длины.
6. Для удобства комплектования металла количество калибров профилей,
принимаемых в ферме, ограничивается: при пр олете фермы L ≤ 36 м
рекомендуется принимать 5-6 различных калибров, при пролете L > 36 м – 6-8
калибров.
7. Для снижения расхода стали целесообразно наиболее нагруженные элементы ферм (пояса, опорные раскосы) проектировать из стали повышенной прочности, а прочие элементы – из обычной стали. Именно замкнутая форма сечения позволяет эффективно использовать стали повышенной прочности. Для элементов ферм по сокращенному сортаменту рекомендуются электросварные трубы из стали марок Ст15, Ст20, ВСт3пс6, 09Г2С, 16Г2АФ, 14Г2 или 17Г1С.
В курсовом проекте марки сталей элементов фермы принимаются по заданию и при необходимости уточняются преподавателем.
Подбор сечений элементов ферм удобно оформлять в табличной форме
(см. табл. 4).
Различают следующие виды напряженного состояния элементов ферм:
1. Центрально-сжатые элементы. При подборе сечения центрально- сжатых элементов предварительно задаются гибкостью: для поясов и опорных раскосов λ з = 60 … 80, для решетки λ з = 100 … 120. По заданной гибкости по [2, табл. 72] определяют коэффициент продольного изгиба φз (в первом приближении можно задаться непосредственно φз = 0,7 …0,8 для поясов и φз = 0,4 … 0,6 для элементов решетки). Требуемую площадь сечения находят
из условия устойчивости
А тр =
N,
ϕз R y г c
где Ry – расчетное сопротивление стали по пределу текучести [2, табл. 51]; γ с – коэффициент условий работы конструкций, принимаемый по табл. 5 в соответствии с рекомендациями [4, 11].
По требуемой площади А тр подбирают по сортаменту сечение трубы и определяют его фактические геометрические характеристики А, iх, iу. В прилож. 1 приведена выборка из сортамента электросварных труб. Для подобранного сечения определяют гибкости и сравнивают с предельным значением:
λ х =
lefx
< [λ]; λ у =
lefy
< [λ],
ix i y
где [λ] – предельная гибкость (табл. 6). По большей гибкости уточняют коэффициент продольного изгиба φ по [2, табл. 72] и проверяют устойчивость элемента по формуле
σ = N
≤ Ry γ c.
ϕ A
Если гибкость стержня предварительно была задана неправильно и проверка показала перенапряжение или значительное (больше 5…10 %) недонапряжение, то проводят корректировку сечения, принимая промежуточное значение гибкости между предварительно заданным и фактическим значением.
Коэффициенты условий работы γ с
Таблица 5
| Элементы и соединения конструкций | Коэффициенты условий работы γ с |
| 1. Сжатые элементы ферм перекрытий под залами, трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ, архивов и т.д. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузке 2. Растянутые элементы ферм в сварных конструкциях 3. Панели поясов трубчатых ферм диаметром D при наличии расцентровки стержней решетки в узлах с эксцентриситетами е < 0,1 D (при проверке прочности и устойчивости без учета изгибающих моментов) 4. Трубчатые элементы конструкций толщиной t, имеющие в торцах сварные прикрепления впритык (втавр) к другим трубчатым деталям толщиной 2 t или к листовым деталям толщиной менее 4 t, за исключением прикреплений к фланцам, имеющим с противоположной стороны соосное прикрепление трубы или центрирующую прокладку 5. Элементы решетки (стойки) бесфасоночных ферм, прикрепленные в узлах к двум другим элементам решетки (раскосам), имеющим разные знаки усилий 6. Сжатые трубчатые элементы диаметром D и толщиной t, имеющие сплющенные концы: а) со свободным формированием переходного участка от круглого сечения к сплющенному (с неплавным переходом) б) с принудительным формированием переходного участка с уклоном 1: 6 (с плавным переходом) 6. Сварные соединения трубчатых элементов без подкладного кольца: а) встык б) впритык (тавровое) | 0,9 0,95 0,9 0,8 0,85 1 - 0,015 D, но не более t 0,7 и не менее 0,3 1,3 - 0,015 D, но не t более 1,0 и не менее 0,4 0,75 0,85 |
П р и м е ч а н и е: 1) коэффициенты γ с, установленные в п. 2 и 7, а также в п.
4 и 6 одновременно не учитываются; 2) коэффициент γ с, установленный в п.6, не распространяется на крепления соответствующих элементов в узлах;
3) коэффициенты γ с, установленные в п. 4 и 6, при проверке устойчивости сжатых стержней не учитываются; 4) в не оговоренных случаях γ с =1.
Таблица 6
Предельные гибкости элементов плоских ферм из круглых труб
| Наименование элементов и вид напряженного состояния | Предельная гибкость при работе на | ||
| статическую нагрузку | динамическую нагрузку | нагрузку от кранов режимов работы 7К, 8К | |
| 1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции и работающие на а) растяжение б) сжатие | |||
| 180 – 60α | |||
| 2. Прочие элементы решет- ки, работающие на а) растяжение б) сжатие | |||
| 210 – 60α |
П р и м е ч а н и е: α = ϕ
N – коэффициент, принимаемый не менее 0,5.
ARy г c
Для верхнего пояса фермы подбор сечения рекомендуется начинать с наиболее нагруженной панели. Если гибкость верхнего пояса превышает предельную, то можно либо увеличить сечение пояса, либо изменить схему связей по верхним поясам ферм.
2. Центрально-растянутые элементы. Требуемую площадь сечения центрально-растянутого элемента определяют по формуле
А тр =
N.
R y г c
Затем по сортаменту по А тр подбирают сечение трубы и определяют его фактические геометрические характеристики А, iх, iу. Для подобранного сечения определяют гибкости и сравнивают с предельными:
λ х =
lefx
< [λ]; λ у =
lefy
< [λ].
ix i y
Прочность принятого сечения проверяют по формуле
σ = N ≤ Ry γ c.
An
Для нижнего растянутого пояса фермы подбор сечения рекомендуется начинать с наиболее нагруженной панели. Если гибкость нижнего пояса превышает предельную, то можно изменить схему связей по нижним поясам ферм постановкой дополнительных растяжек.
3. Внецентренно сжатые элементы. Предварительно задаются гибкостью элемента λ х з = 60 … 80 и определяют отвечающие этой гибкости радиус инерции сечения iх тр = lefу / λ х з, требуемую высоту сечения h тр = iх тр /α х и ядровое расстояние ρ х тр = (iх тр)2 / z, где для сечений из круглых труб
α х = 0,355 и z = 0,5 h тр (z – расстояние от центра тяжести до наиболее сжатого края сечения).
Определяют относительный и приведенный эксцентриситеты:
mх тр =
М х
|
; mеf тр = mх тр · η,
где η – коэффициент влияния формы сечения [2, табл. 73].
|
|
Ry и приведенному эксцентриситету
E
mеf тр по [2, табл. 74] определяют коэффициент снижения несущей способности при внецентренном сжатии φ е з и находят требуемую площадь сечения
|
ϕ e ⋅ R y ⋅г с
По требуемой площади А тр подбирают по сортаменту сечение трубы и определяют его фактические геометрические характеристики А, iх, iу. Для подобранного сечения уточняют следующие величины:
l R y
М ⋅ А ⋅ z
λ х =
efx
ix
< [λ]; л х
= λ х ·
E; mх =
х
N ⋅ Jx
; mеf = mх · η.
По точно вычисленным характеристикам л х
и mеf по [2, табл. 74]
принимают коэффициент φ е и проверяют устойчивость стержня в плоскости действия момента по формуле
σ = N
ϕ e ⋅ A
≤ Ry γ c.
Расчет на устойчивость при mх > 20 не требуется.
Устойчивость стержня из плоскости действия момента проверяют по
формуле
σ = N
ϕ у ⋅ с ⋅ A
≤ Ry γ c,
где с – коэффициент, учитывающий изгибно-крутильную форму потери устойчивости, принимается в соответствии с [2, п. 5.31]; φ у – коэффициент
продольного изгиба относительно оси у – у, определяют по [2, табл. 72] по
l
гибкости стержня λ у =
efy
i y
< [λ].
4. Внецентренно растянутые элементы. Подбор сечения внецентренно растянутых элементов ферм можно проводить как центрально-растянутых стержней. Прочность подобранного сечения проверяют по формуле
σ = N + M
≤ Ry γ c.
An Wn
5. Подбор сечений элементов ферм по предельной гибкости. Ряд стержней легких ферм имеют незначительные усилия и, следовательно, небольшие напряжения. Сечения этих стержней подбирают по предельной гибкости. Зная
расчетную длину lefx и lefу и значение предельной гибкости [λ] (см. табл. 6),
определяют требуемые радиусы инерции iх тр =
lefx
и iу тр =
lefy
и по
[л]
сортаменту подбирают сечение, имеющее наименьшую площадь.
[л]
Особенности конструирования ферм из круглых труб. Конструирование фермы следует начинать с вычерчивания осевых линий элементов, сходящихся в узлах. Стержни центрируют по геометрическим осям труб. При наличии расцентровки стержней в узлах необходимо при расчете фермы учитывать дополнительные узловые моменты. При неполном использовании несущей способности поясной трубы допускается эксцентриситет не более 1/4 диаметра поясной трубы.
При бесфасоночных соединениях в узлах тонкостенность поясов из условия местной устойчивости рекомендуется принимать не более значений,
приведенных в табл. 7, тонкостенность примыкающих элементо
|
|
|
