Ii . Обеспечение требуемого воздухообмена.

 

 

Расчёт выделения вредных веществ и влаги.

 

Влаговыделения.

    Количество влаги, выделяемой работающими:

              W =  , где 

    n - число людей в помещении;

    w - влаговыделения от одного человека.

    Согласно исходным данным (работа физическая лёгкая) из табл. 1 стр. 4 [2] имеем w (20^оС) = 104 г/ч Þ

                  

W = 10 ^. 104 = 1040 г/ч.

 

Газовыделения.

    Необходимо учесть газовыделения при технологической операции “пайка”, а также выделение СО₂ персоналом.                                          

    Табл. 5 стр.7 [2] Þ 50 г/ч ^. 10 = 500 г/ч.

    Табл. 4.6 стр.151 [3]: 

Наименование технол. операции	Марка припоя	Выделяю-щееся вредное вещество	Единица измерения	Коли- чество
Пайка единичных мелких изделий электропаяльни- ками ручного ти- па, мощностью 20 - 60 Вт.	ПОС-30	свинец	г/с         на 1 пост	7,5 . 10-6

Þ 7,5 ^. 10^-6. 3600 ^. 10 = 0,27 г/ч.

 

 

Расчёт выделений тепла.

 

Тепловыделения от людей.

    В расчётах используется явное тепло, т.е. тепло, воздейст- вующее на изменение темпетатуры воздуха в помещении. Счита- ется, что женщина выделяет 85 % тепловыделений взрослого мужчины.

Табл. 1 стр.4 [2] Þ 93,2 Вт (20^оС) ^. 10 = 932 Вт.

 

Тепловыделения от солнечной радиации.

 

    Для остеклённых поверхностей:

                       Q _ост. = F _ост. ^. q _ост. ^. А _ост., Вт,

где F _ост.  - площадь поверхности остекления, м²;

    q _ост.  - тепловыделения от солнечной радиации, Вт/м², через     1м² поверхности остекления (с учётом ориентации по сторонам света);

    А _ост. - коэффициент учёта характера остекления.

        

Табл. 6 стр.8 [2]: окна с двойным остеклением с метал- лическими переплётами, ориентация остекления на восток при географической широте 55^о   Þ q _ост. = 200 Вт/м.

Табл. 8 стр.9 [2]: двойное остекление в одной раме             Þ A _ост. = 1,15.

Q _ост. = 12 ^. 200 ^. 1,15 = 2760 Вт.

 

Тепловыделения от источников искусственного освещения.

    Q _осв. = N _осв. ^. h, Вт, где

N _осв. - мощность источников освещения, Вт;

h - коэффициент теплопотерь (0,9 - для ламп накали-вания, 0,55 - для люминесцентных ламп).

    Q _осв. = 600 ^. 0,55 + 1000 ^. 0,9 = 1230 Вт.

 

Тепловыделения от оборудования.

 

    Электропаяльники ручного типа мощностью 40 Вт Þ

              Q _об. = 10 ^. 40 = 400 Вт.

 

 

Определение потребного воздухообмена.

 

    Необходимый расход воздуха определяется вредными факторами, вызывающими отклонение параметров воздушной среды в рабочей зоне от нормируемых (поступление вредных веществ, влаги, избытков теплоты).

 

 

Потребный воздухообмен при поступлении вредных веществ   в воздух рабочей зоны.

    Количество воздуха, необходимое для разбавления концент-

раций вредных веществ до допустимых:

              G =  , м³/ч, где

    В - количество вредных веществ, выделяемых в помещение 

      за 1 час, г/ч;

q ₁, q ₂ - концентрации вредных веществ в приточном и удаляе-

      мом воздухе, г/м³, q ₂    принимается равной ПДК для 

      рассматриваемого вещества (свинец и его неорганичес-

      кие соединения - 0,1^.10^-4 г/м³, класс опасности - I).

              G =    = 27000  м³/ч;

              G _общ. = G ^. 10 = 270000  м³/ч.

 

 

Выбор и конфигурация систем вентиляции.

 

Выбор систем вентиляции.

 

    Поскольку полученное значение количества воздуха потре- бует огромных затрат электроэнергии и материальных средств, целесообразно применить систему местных отсосов, что значительно снизит воздухообмен. 

При удалении вредностей непосредственно у места их выделения достигается наибольший эффект действия вентиляции, т.к. при этом не происходит загрязнения больших объёмов воздуха и можно удалить малыми объёмами воздуха выделяемые вредности. При наличии местных отсосов объём приточного воздуха принимается равным объёму вытяжки (минус 5% для исключения возможности перетекания загрязнённого воздуха в соседние помещения).

    Таким образом, т. к. в помещении выделяются вредные вещества I класса опасности, то расчёт воздухообмена проводят по ним. Поэтому в качестке приточной системы будем испо- льзовать общеобменную вентиляцию, а в качестве вытяжной -  местную. 

Определение конфигурации вентиляционной сети.

                                                                     

                   1                                        0,8 0,5

 

                                                                               0,5

                                                                                    

                   1

 

 

      1                                                                         1,5

 

 

                                                   

 

Расчёт местной вентиляции (вытыжной).

 

Воздухообмен при поступлении вредных веществ в воздух рабочей зоны.

    Угол несоосности j между осями факела вредностей и отсоса принят величиной 20^о из конструктивных соображений. Расход воздуха для отсоса, удаляющего теплоту и газы, пропорционален характерному расходу воздуха в конвективном потоке, поднимающемся над источником:

              L _отс. = L ₀ ^. К_П ^. К_В ^. К_Т, где

    L ₀ - характерный расход, м³/ч;

    К_П - безразмерный множитель, учитывающий влияние гео-

        метрических и режимных параметров, характеризую-

        щих систему “источник - отсос”;

    К_В - коэффициент, учитывающий скорость движения возду-

         ха в помещении;

    К_Т - коэффициент, учитывающий токсичность вредных  вы-

         бросов.

 

                L ₀ = , где

    Q - конвективная теплоотдача источника (40 Вт);

    s - параметр, имеющий размерность длины, м;

    d - эквивалентный диаметр источника (0,003 м).

 

                s = , где

      х₀ - расстояние в плане от центра источника до центра 

         отсоса (0,2 м);   

      у₀ - расстояние по высоте от центра источника до центра 

         отсоса (0,4 м);

              s =  = 0,52 м.

 

              L ₀ =  = 360 м³/ч.

 

              К_П = (0,15 + 0,043 j)^. [ 1 - 0,25^.(1 - 0,32^. j)^.Д² ], где

      j - в радианах: 20⁰ = 0,35 рад;                               

              Д = , где

Д_экв. - эквивалентный диаметр отсоса (0,15 м).

              Д =  = 1,2.

      К_П = (0,15 + 0,043^.0,35)^. [ 1 - 0,25^.(1 - 0,32^.0,35)^.1,2² ] = 0,11.

 

              К_В = , где

    v_B - подвижность воздуха в помещении (табл. 5 стр. 73

       СН 245-71 Þ 0,2 м/с).

              К_В =  = 1,03.        Коэффициент К_Т определяется в зависимости от параметра С:

              С =  , где

    М - расход вредного вещества (7,5 ^. 10^-3 мг/с);

    L _отс.1   - расход воздуха отсосом при К_Т = 1;

    ПДК - предельно-допустимая концентрация вредного вещес-

            тва в воздухе рабочей зоны (0,01 мг/м³);

    q _пр. - концентрация вредного вещества в приточном возду-

            хе, мг/м³.         

 

              L _отс.1 = L ₀ ^. К_П ^. К_В = 360 ^. 0,11 ^. 1,03 = 40,8 м³/ч.

 

                         С= =66,2                                                      Þ по рис. 8.2 стр. 171 [4] Þ К_Т = 1,5.

 

                         L _отс. = 40, 8 ^. 1,5 = 61,2» 65 м³/ч.

                         L _сист. = 65 ^. 10 = 650 м³/ч.

 

Аэродинамический расчёт вентиляционной сети.

 

    Расчёт проводим согласно методике, изложенной в Главе 22[5].

    Из экономичеиких соображений задаёмся скоростями дви- жения воздуха на различных участках вентиляционной сети известной длины l, м (см. схему). По табл. 22.15 стр. 207 [5] определяем следующие параметры участков сети:

R - потери давления на трение на участке сети, Па/м;                                         Z  - потери давления на местные сопротивления на участке, Па;

              Z = Р_дин. ^. å x, где

  å x - сумма коэффициентов местных сопротивлений на уч-ке, Па;

  Р_дин. - динамическое давление воздуха, Па.

    Общие потери давления в сети воздуховодов для стандарт- ного воздуха (t = 20 ^оС и r = 1,2 кг/м³ ):

              Р_С = å (R ^. l+Z) = å Р _Ci, Па.

 

    Результаты заносим в таблицу:

N	G, м3/ч	V, м/с	l,    м	d, мм	Рдин., Па	R, Па/м	R.l,  Па	åx	Z,Па	РCi, Па
1	60	3,5	3	80	7,3	2,4	7,2	0,6	4,38	11,58
2	120	4,5	2,2	100	12,1	2,92	6,42	0,15	1,82	8,24
3	240	5,5	2,2	125	18,2	3,14	6,91	1	18,2	25,11
4	360	6,5	2,2	140	26,4	3,66	8,05	1	26,4	34,45
5	480	6,5	2,2	160	26,4	3,13	6,89	1	26,4	33,29
6	600	6,5	6,2	180	26,4	2,73	16,93	2,9	76,56	93,49

 

По данным таблицы подсчитываем суммарные потери давления по расчётному направлению вентиляционной сети:

              Р_С = 206,16  Па.

 

Требуемое давление вентилятора с учётом запаса на непредвиденное сопротивление в сети в размере 10 %:

                 P_тр = 1,1 ^. P_С = 1,1 ^. 206,16 = 226,78  Па.                              

В вентиляционных установках применяют вентиляторы низкого давления (до 1 кПа) и среднего давления (от 1 до 3 кПа). В сетях с малым сопротивлением (до 500 Па) применяют осевые вентиляторы. Вентиляторы подбирают по аэродинамическим харак- теристикам, т.е. в зависимости между полным давлением (P_тр, Па), создаваемым вентилятором, и производительностью (G_тр, м³/ч).С учётом возможных дополнительных потерь или подсоса воздуха в воздуховодах потребная производительность вентилятора увеличива- ется на 10 %:

                       L _тр. = 1,1 ^. L _сист. = 1,1 ^. 650 = 715 м³/ч.

По справочным данным (рис. 1.2 стр. 248 [5]) определяем, что необходимый комплект - Е.2,5.110-1а: вентилятор В.Ц4-75-2,5 с колесом Д=1,1Д_ном.  и электродвигателем 4АА50В4, N=0,09 кВт, n=1370 об/мин, КПД вентилятора  = 0,76.

 

        

 

Расчёт общеобменной вентиляции (приточной).

 

 

    Т.к приточная вентиляция проектируется по принципу компенсации вытяжки (по воздухообмену), то для обеспечения скорости в сети 6,5 м/с целесообразно применить воздуховод сечением 200´200, для обеспечения необходимого притока использовать 10 решёток двойной регулировки РР 200´200.

    Комплект “вентилятор - электродвигатель” можно использо- вать тот же, что и в вытяжной сети,  т.к. сопротивление (возду- хозаборная решётка, воздушный фильтр, калорифер и решётки в помещении) будет того же порядка, что и в вытяжной сети.

 

Вывод.

 

    В результате выполнения данной части дипломного проекта были спроектированы система освещения и вентиляции.

    При проектировании освещения была выбрана система общего освещения с люминесцентными лампами и местного - с лампами накаливания. В процессе расчета была оценена необходимая освещенность на рабочих местах и выбрана система освещения светильниками ЛСПО-2 с люминесцентными лампами ЛХБ-30, расположенными в два ряда над рабочими местами, система мест- ного освещения - МОД-36-100. 

    При проектировании системы вентиляции выбрана приточная общеобменная и вытяжная местная системы с верхним расположением воздуховодов и центробежными вентиляторами. В процессе расчета были определены вредные выделения в воздух рабочей зоны, оценены наиболее опасные из них и рассчитан воздухообмен, потребный для удаления вредностей и избытков тепла. На основе этого были получены параметры воздуховодов, определены двигатели и вентиляторы.

Литература.

 

1. Самгин Э.Б., Освещение рабочих мест. Текст лекций. Москва, МИРЭА, 1989г.

 

2. Розанов В.С., Рязанов А.В. Обеспечение оптимальных параметров воздушной среды в рабочей зоне. Учебное пособие. Москва, МИРЭА, 1989 г.

 

3. Методика определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу основным технологическим оборудованием предприятий автомобильного и сельскохозяйственного профиля. Москва, 1991 г.

 

4. Под ред. к.т.н. Павлова Н.Н. и инж. Шиллера Ю.И.,               Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-техничес- кие устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование во-здуха. Книга 1. Москва, Стройиздат, 1992 г.

 

5.  Под ред. к.т.н. Павлова Н.Н. и инж. Шиллера Ю.И.,               Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-техничес- кие устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование  во-здуха. Книга 2. Москва, Стройиздат, 1992 г.

 

 

 

12	Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: