Закрепление основания с использованием термической обработки, битуминизации, глинизации, струйной (напорной) технологии

Термическая обработка грунта предназначена для устранения просадочности лёссовых оснований. Узкая направленность данного способа закрепления основания связана с тем, что лёссовый грунт при температуре около 400° С практически теряет свои просадочные свойства, превращаясь в обычный суглинок. На этом принципе и основывается методика закрепления данного основания, схема выполнения которой приведена на рис. 4.12.

В общем случае, работы по термической обработки лёссового основания выполняются в следующей последовательности:

Закрепленный массив лёссового грунта     Рис 4.12. Принципиальная схема термического закрепления лёссового основания 1 – Компрессор; 2 – Форсунка; 3 – Насос; 4 – Емкость для горючего.

1. С поверхности грунта пробуривается скважина.

2. В устье скважины устанавливают форсунку (2).

3. В форсунку подается горючие из резервуара (4) с помощью насоса (3) и сжатый воздух компрессором (1).

4. Зажженное пламя в устье скважины (форсунке) достигает температуры > 1000°С, которая через стенки скважины нагревает грунт. В массиве лёссового грунта образуется столб обожженного грунта диаметром около 3 м. Граница закрепленного массива лёссового грунта соответствует t» 400°C.

Прочность обожженного грунта достигает до 1 МПа и зависит от времени термической обработки.

Битуминизация и глинизация грунтовых оснований используются в основном для снижения фильтрационных способностей трещиноватых и гравелистых грунтов.

При битуминизации, в поры грунта через скважину-инъектор нагнетается либо разогретый битум (t» 200…220°C), либо холодная битумная эмульсия (60% битума + 40% воды с эмульгатором). В первом случае, необходимо поддерживать высокую постоянную температуру в скважине, используя дополнительный электрообогрев, что требует соблюдения повышенных мер безопасности. Во втором случае, в грунт необходимо подавать дополнительный реагент - коагулятор, который способен разрушить эмульсионную пленку и обеспечить связность битума с грунтом.

При глинизации в поры грунта закачивают глинистую суспензию. Глинистые частицы, имея размер < 0,001 мм, обладают высокой проникающей способностью, а, попадая в поры грунта и соединяясь с водой, коагулируют, увеличиваясь в объеме, и заполняют поровое пространство. В результате фильтрационные свойства грунтов резко снижаются.

В современных условиях развития геотехники широкое применение находит метод закрепления грунтов основания с использованием струйной технологии (Get grouting). Принципиальная схема закрепления грунтов по струйной технологии приведена на рис. 4.13.

Рис. 4.13. Технологическая схема закрепления грунта по струйной технологии

Закрепление грунта по данной технологии заключается в следующем:

1. В пробуренную скважину опускается специальный струйный монитор, через сопла которого под давлением до 100…150 атм подаются струи воды.

2. Струи воды размывают грунт, превращая его в пульпу. Одновременно в размытую скважину закачивается цементный раствор, который перемешивается с остатками грунта в скважине.

3. Грунтовая пульпа в виде выбуренного шлама поднимается из скважины наверх и подлежит регенерации.

4. Закаченный в размытую скважину цементный раствор, заполняет образующуюся полость, создавая грунтоцементную смесь.

Полученный грунтоцементный столб (массив) закрепленного грунта обладает достаточной прочностью и практически водонепроницаем, что позволяет данную технологию рассматривать также в качестве противофильтрационной завесы.

Объем и качество закрепляемого массива грунта зависят от давления размываемой струи, состава грунта и продолжительности выполнения работ.

9. Несущая способность сваи по грунту и методы ее определения.

несущая способность сваи, как сжатого железобетонного элемента (колонны), может быть определена исходя из условий работы бетона и арматуры (по материалу):

где γс – коэффициент условия работы сваи = 1; φ - коэффициент продольного изгиба = 1; φ < 1 для свайных фундаментов с высоким ростверком; γcb, γca – коэффициенты работы, соответственно бетона и арматуры. Ab, Rb– площадь сечения сваи и расчётное сопротивление бетона сжатию; Aa, Rac – площадь сечения продольной арматуры и расчётное сопротивление арматуры сжатию (см. схему).

Поперечное сечение железобетонной сваи с принятыми обозначениями.

Прочность ствола сваи с учётом того, что на транспортно-складских операциях может теряться до 10% свай, должна быть обеспечена на всех этапах выполнения работ:

· складирования;

· транспортировки;

· забивки.

Прочность при забивке свай, прежде всего, обеспечивается правильным выбором сваебойного оборудования из следующих условий:

где Q – вес ударной части молота; q – вес сваи; Э – энергия удара; р – несущая способность сваи.

Не соблюдение выше указанных условий, может вызвать разного рода разрушения в железобетонной свае.

Основные дефекты, которые могут образовываться в сваи в момент погрузо-разгрузочных работ и при забивке.

1) Дефект в виде слома сваи (появления трещин в защитном слое) может возникнуть в случае не правильного складирования данного элемента. То же самое может произойти, если вес ударной части молота при забивке будет более чем в полтора раза превышать вес сваи.

2) Дефект в виде разрушения бетона в голове забивной сваи (размочаливание головы

может произойти, если при забивке будет использоваться молот с весом меньше веса самой сваи, или энергией удара меньше 15Р.

Методы определения несущей способности свай

Сваи-стойки

могут потерять несущую способность либо в результате разрушения грунта под ее нижним концом, либо в результате разрушения самой сваи, т.е. такую сваю необходимо рассчитывать: по прочности материала ствола сваи и по условию прочности грунта под ее нижним концом. За несущую способность принимается меньшая величина.

По прочности материала свая-стойка рассчитывается как центрально нагруженный сжатый стержень, без учета поперечного изгиба.

Для железобетонных свай формула расчета несущей способности по материалу выглядит следующим образом:

,

где φ – коэффициент продольного изгиба, обычно φ=1;

γ_с – коэффициент условий работы,

для свай сечением менее 0,3×0,3м γ_с =0,85;

для свай большего сечения γ_с =1;

γ_m – коэффициент условий работы бетона (0,7…1 – в зависимости от вида

свай);

R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависит от класса бетона (кПа);

A – площадь поперечного сечения сваи, м²;

γ_a – коэффициент условий работы арматуры, γ_a =1;

R_s – расчетное сопротивление сжатию арматуры (кПа);

A_s – площадь поперечного сечения арматуры, м².

Несущая способность сваи-стойки по грунту определяется по формуле:

,

где γ_с – коэффициент условий работы сваи в грунте, γ_с =1;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа

А – площадь опирания сваи на грунт, м².

Висячие сваи

Их расчет производится, как правило, только по прочности грунта, т.к. по прочности материала она всегда заведомо выше.

Существуют следующие методы расчета:

• Динамический метод;
• Метод испытания пробной статической нагрузкой;
• Практический метод;
• Метод статического зондирования;
• Теоретические методы.

Динамический метод заключается в определении несущей способности сваи по величине ее отказа на отметке близкой к проектной. В основу метода положено, что работа, совершаемая свободно падающим молотом, GH (где G – вес молота, H – высота падения молота) затрачивается на преодоление сопротивления грунта погружению сваи; на упругие деформации системы «молот-свая-грунт»; на превращение части энергии в тепловую; разрушение головы сваи и т.п., т.е. на неупругие деформации.

В общем виде эта зависимость записывается следующим образом:

– уравнение работ Н.М. Герсевомова,

где G∙H – работа падающего молота;

F_u∙S_a – работа на погружение;

G∙h – работа на упругие деформации;

α∙G∙H – работа на неупругие деформации;

F_u – предельное сопротивление сваи вертикальной нагрузке, кН;

S_a – отказ сваи, м;

Α – коэффициент, учитывающий превращение части энергии в тепловую

и т.п.

Отказ сваи (S_a) определяется либо по одному удару молота, либо, что чаще, вычисляется как среднее арифметическое значение погружения сваи от серии ударов, называемой залогом (число ударов от 4-х до 10).

Метод испытания свай статической нагрузкой. Несмотря на сложность, длительность и значительную стоимость этот метод позволяет наиболее точно установить предельное сопротивление сваи с учетом всех геологических и гидрогеологических условий строительной площадки

Метод используется либо с целью установления предельного сопротивления сваи, необходимого для последующего расчета фундамента, либо с целью проверки на месте несущей способности сваи, определенной каким-либо другим методом, например, практическим.

Проверке подвергаются в среднем до 1% от общего числа погруженных свай, но не менее 2-х.

Схема испытания выглядит следующим образом:

Рис.11.13. Испытание свай вертикальной статической нагрузкой:

1 – испытываемая свая; 2 – анкерные сваи; 3 – реперная система; 4 – прогибомеры (для замера осадки сваи от нагрузки); 5 – домкрат; 6 – упорная балка

Нагрузка прикладывается ступенями, равными от ожидаемого предельного сопротивления сваи. Каждая ступень выдерживается до условной стабилизации осадки сваи. Осадка считается условно стабилизировавшейся, если ее приращение не превышает 0,1мм за 1 час наблюдения для песчаных грунтов и за 2 часа для глинистых.

По данным испытаний строятся два графика:

Практика показала, что графики испытаний свай делятся на два типа (рис. 1.13 б):

• с характерным резким переломом, после которого осадка непрерывно возрастает без увеличения нагрузки, данная нагрузка в этом случае и принимается за предельную;
• с плавным очертанием без резкого перелома, что затрудняет определение предельной нагрузки. В этом случае за предельную принимается та нагрузка, под воздействием которой испытываемая свая получила осадку S:

,

где ζ – переходной коэффициент, комплексно учитывает ряд факторов:

несоответствие между осадкой одиночной сваи и сваи в кусте,

кратковременность испытания (главный фактор) по сравнению с

длительностью эксплуатации здания и т.п., принимается равным ζ=0,2;

S_u,mt – предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания (по СНиП 2.02.01-83^*).

В итоге расчетная нагрузка на сваю по результатам статических испытаний:

,

где γ_с – коэффициент условий работы;

γ_g – коэффициент надежности по нагрузке;

F_u – частное значение, т.е. нормативное значение.

Практический метод (по таблицам СНиП). Широко применяется в практике проектирования, позволяет определить несущую способность сваи по данным геологических изысканий. Метод базируется на обобщении результатов испытаний большого числа обычных и специальных свай вертикальной статической нагрузкой, проведенных в различных грунтовых условиях с целью установления предельных значений сил трения, возникающих между сваей и окружающим грунтом, и

Рис.11.11. Расчетная схема к определению несущей способности сваи практическим методом

предельного сопротивления грунта под ее концом.

В результате составлены таблицы расчетных сопротивлений грунтов, которые позволяют определить сопротивление боковой поверхности и нижнего конца сваи и, просуммировать полученные значения по формуле:

F_d = ()

Найти ее НС F_d (kH)

R и f _i - затабулированы

R→Z_o – расстояние от поверхности до низа сваи; крупность песчаного грунта или I_L глинистого грунта.

f _i→Z_i – расстояние от поверхности до середины рассматриваемого слоя, крупности песчаного грунта или I_L глинистого грунта.

Особое внимание в этом методе расчета необходимо уделять правильности оценки физико-механических свойств грунта, особенно показателю текучести I_L глинистых, который оказывает значительное влияние на результат расчета.

Этот метод, как правило, дает заниженное значение НС сваи.

При расчете сваи на выдергивающую нагрузку (например – анкерных свай) ее НС F_du будет определяться только сопротивлением трению по боковой поверхности и рассчитывается по формуле:

Здесь – коэффициент условий работы меньше чем при вдавливающей нагрузке =0,6 для свай l<4 м, Jc=0,8, l<=4 м.

Остальное – то же, что и в формуле на вдавливающую нагрузку.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: