Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!
 МегаЛекции

Работа турбины при переменном пропуске пара

Управление кадров и социальной политики

 

Государственное образовательное учреждение

среднего профессионального образования

                             

ИРКУТСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ

                                                                                                       

 

УТВЕРЖДАЮ

                                  Председатель ЦК ____________________ «____»__________2004г.                                                                                 

 

 

                                                                                                                                 

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Тепловой расчет турбины ПТ-25-90/11

(название)

 

 

Лист утверждения

 

 

КП.1093.1005.2004.ЛУ

(обозначение)

 

Руководитель                                      Разработал студент

Козловская Н.И.                                           Харламов А. И.

                                                                                                    (подпись) (И.О. Фамилия)                             (подпись) (И.О. Фамилия)

«____»__________2004г               «____»__________ 2004г

 

N

Формат

Обозначение

Наименование

Кол-во

Листов

N-экз.

Примечание
 

 

 

Документация общая

 

 

 
 

 

 

Вновь разработал

 

 

 
1

А4

КП.1093.1005.2003.ЛУ

Лист утверждения

1

 

 
 

 

 

 

 

 

 
2

А4

КП.1093.1005.2003.КЗ

Задание на К. П.

2

 

 
 

 

 

 

 

 

 
3

А4

КП.1093.1005.2003.ПЗ

Пояснительная

25*

 

 
 

 

 

записка

 

 

 
4

А1

КП.1093.1005.2003.ВО

Продольный разрез

1

 

 
 

 

 

турбины

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

    

 

  

1093.1005.2004

 

    

 

  

Изм

 Лист N докум

Подпись

 Дата

 

    

 

  

Разработал

 Харламов

 

  

Расчет турбины

Ведомость К.П

Лит

Лист

 Листов

Проверил

 Козловская

 

  

 

ЛУ

 1

 

  

 

  

ИЭК

Н. Контроль

  

 

  

Утвержден

  

 

  
                           

УТВЕРЖДЕН

 

КП.1093.1005.2004.ЛУ                                    

обозначение листа утверждения

 

Тепловой расчет турбины ПТ-25-90/11

(наименование проекта)

 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

 

КП.1093.1005.2003.П.З

(обозначение)

 

Содержание пояснительной записки

 

2.1 Введение. Краткое описание проектируемой турбины.

2.2 Определение расчётного расхода пара на турбину (с построением ориентировочного рабочего процесса в hs – диаграмме)

2.3 тепловой расчёт проточной части турбины (при многоцилиндровой конструкции – одного из цилиндров)

2.3.1 расчёт регулирующей ступени

2.3.2 расчёт нерегулируемых ступеней проточной части:

определение числа ступеней, их диаметров, тепловых перепадов, высот сопловых и рабочих решёток, детальный расчёт ступени (возможен детальный расчёт только первой и последней ступеней). Расчёты ступеней проточной части производится с построением треугольников скоростей и процесса расширения пара по ступеням в hs – диаграмме.

2.3.3 Расчёт электрической мощности турбины (внутренней мощности цилиндра)

2.4 Список используемой литературы

 

Графическая часть

 

3.1 продольный разрез турбины (цилиндра)

3.2 чертёж по специальному заданию

Примечание. Допускается замена графической части КП на изготовление макетов, плакатов и других наглядных пособий. При выполнении КП необходимо пользоваться «методическими указаниями по выполнению курсового и дипломного проектирования» ИЭКа.

 

Дата выдачи задания                                           _______      ______2004 г.

Срок выполнения                                                 _______      ______2004 г.

Государственное образовательное учреждение

среднего профессионального образования

 

ИРКУТСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ

 

ЗАДАНИЕ

 

На курсовой проект по дисциплине «Турбинные установки тепловых электростанций».

 

Студенту _ Харламову Андрею

 

Группы _ 3-ТЭС-1

 

Тема: Тепловой расчёт турбины ПТ-25-90/11

 

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1 Номинальная мощность турбины _ 25000 кВт

1.2 Начальные параметры пара:

давление _ 90 атм, температура _ 545 °С

1.3 Давление отработавшего пара на выходе из выхлопного патрубка _ 6 кПа

1.4 Частота вращения _ 5000 об/мин

1.5 Для турбины типа ПТ

а) производственный отбор пара:

давление _ 11 кПа, величина отбора _ 15 кг/сек

б) теплофикационный отбор пара:

давление _ 1,1 кПа, величина отбора _ 15 кг/сек

1.6 Специальное задание: Работа турбины при переменном пропуске пара.

          

 

 

Содержание

 

Введение. Краткое описание проектируемой турбины…………………7стр.

Расчёт расхода пара на турбину…………………………………………..8 стр.

Расчёт первого отсека………………………..……………………………9 стр.

Расчёт второго отсека……………………………………………………..9 стр.

Расчёт третьего отсека………………………………..………………….10 стр.

Расчёт регулирующей ступени…………………….………………...10-11 стр.

Расчёт сопловой решётки…………….………………………………11-12 стр.

Расчёт рабочей решётки…………………………….………………..12-13 стр.

Расчёт нерегулируемых ступеней в ЧВД…………….……………...14-15 стр.

Сводная таблица расчёта для первых пяти ступеней в отсеке высокого давления…………………………………………………………………...15 стр.

Сводная таблица результатов расчёта пяти нерегулируемых ступеней турбины…………………………………………..…………………….16-21 стр.

Спец. задание………………………………………...………………...22-28 стр.

Список используемой литературы……………………………………….29 стр.

Графическая часть

Продольный разрез турбины.

 

Введение

Краткое описание турбины ПТ-25-90/11

 

Начальные параметры пара этой турбины 90 атм. и 545°С, давление первого отбора 11 атм., давление второго отбора 1,1 атм. Номинальная мощность турбины 25000 квт, но при номинальных параметрах свежего пара и при номинальных расходах и давлениях отборов может быть получена длительная максимальная мощность 30000 квт.

Проточная часть турбины состоит из регулирующей ступени с двухвенечным диском Кертиса и 18 ступеней давления, разбитых на 3 группы.

Ротор имеет гладкий вал постоянного диаметра с насаженными дисками плоского типа, не имеющими развитых втулок. Критическое число оборотов ротора турбины – 1690 в минуту, следовательно, ротор гибкий.

Передняя часть корпуса турбины с клапанной и сопловой коробками отлита из высоколегированной стали.

Диафрагмы, кроме трёх последних по ходу пара, стальные, сварные.

Корпус турбины опирается двумя лапами на передний подшипник и фиксируется гибкими элементами, расположенными сверху и снизу подшипника.

В свою очередь передний подшипник опирается на фундаментную плиту через две гибкие опоры.

На переднем конце ротора расположено колесо центробежного масляного насоса, откованное заодно с валом. Доковые поверхности этого колеса одновременно служат в качестве гребня упорного подшипника, что позволяет обеспечить надёжное маслоснабжение упорно-опорного узла при очень компактной его конструкции.

Концевые уплотнения выполнены в виде лабиринтов из усиков, зачеканенных в тело ротора против выточек в обоймах уплотнения.

Выхлопная часть турбины отлита заодно с корпусом заднего подшипника турбины переднего подшипника генератора. Валы подшипника и генератора соединены жёсткой муфтой.

Парораспределение ЧСД и ЧНД осуществляется поворотными диафрагмами.

Турбина имеет гидродинамическую систему регулирования, выполненную в виде конструктивного блока, установленного на корпусе переднего подшипника. В качестве регулятора скорости использован главный масляный насос, характеристика Q – H которого обеспечивает жёсткую зависимость развиваемого давления только от числа оборотов ротора.

Система регулирования имеет три импульсных линии, управляющих тремя сервомоторами. Полный вес турбинной установки в поставке Калужского турбинного завода 146 т.

 

 

1.1 Давление пара Р перед регулирующей ступени с учетом потерь на дросселирование в регулирующей ступени. КПа

Р 0 =0.95*9000=8550 КПа

1.2 Давление пара Р за последней ступенью турбины с учётом потерь в выхлопном патрубке. КПа

Р 2 z = [1+l (Свп/100) ]*Р к

Р 2 z = [1+0,1*(100/100) ]*6 = 6,6 КПа

1.3 Определяем распологаемый теплоперепад с учётом потерь на дросселирование в регулирующем клапане. КДж/кг

Н о = h о -h kt = 3510 - 24120 = 1390 КДж/кг

1.4 h по = 2920 КДж/кг h то = 2498 КДж/кг

1.5 Ориентировочный расход пара на турбину. Кг/сек

G о = N о /H о *h оэ +У по G по +У то G то

У по = Н о -Н о /Н о = 1390-590/1390 = 0,58

Н о = h о -h по(t) = 3510-2920 = 590

У то = Н о -Н о -Н о /Н о = 1390-590-422/1390 = 0,272

Н о = h по (t)- h то (t) = 422

G = 25000/1390 * 0,79 + (0,58*15+0,272*15)=35,55 кг/сек

 

2. Определяем уточнённый расход пара на турбину.

2.1 Задаёмся теплоперепадом регулиющей ступени.

Н о = 100 КДж/кг

h 2 t = h 0 -H 0 = 3510-100 = 3410 КДж/кг

Р 2 = 6300 V 0 = 0.043

2.2 Определяем внутренний относительный КПД ступени.

N oj = 0.83-0.2/G о *Ö Р о /V о

N oj = 0.83-0.2/35,55*Ö8,550/0.043 = 0.75

2.3 Определяем действительный теплоперепад регулирующей ступени. КДж/кг

Н j = H o *h oj = 100*0.75 = 75 КДж/кг

2.4 Ищем точку начала процесса в нерегулирующих ступенях.

h 2  = h о = h о -H j = 3510-75 = 3435

 

3 Расчёт первого отсека.

3.1 Определяем распологаемый теплоперепад 1 отсека. КДж/кг

Н о = h о -h kt = 3435-2940 = 495 КДж/кг

3.2 Определяем h oj, %

d =Р 2 /Р по = 6300/1100 = 5,73

G о *V о = 35,55*0.056 = 1,991

h oj = 89%

3.3 Определяем дейсивительный теплоперепад 1 отсека. КДж/кг

Н j = H о *h oj = 495*0.89 = 440,55 КДж/Кг

Строим действительный процесс расширения пара 1 отсека.

H k = h о -H j = 3435-440,55 = 2994,45

 

4 Расчёт 2 отсека.

h по = 0.9 P по = Р по *0,9 = 1100*0,9 = 990

4.2 h о = 2994,45 V 0 = 0.25

4.3 Определяем распологаемый теплоперепад 2 отсека. КДж/кг

Н о = h о -h kt = 2994,45-2565 = 429,45 КДж/кг

4.4 Определяем noj отсека по формуле. %

h oj = h oj -K у -x вс - Dn oj вл

(G о *V о) = (G о -G по)*V о = (35,55-15)*0,25 = 5,14

d= Р по /Р то = 990/110 = 9 h oj = 91%

у 2 t = у 2 t *H о /H о = 5*160/429,45 = 1,86

у 2 t = (1-x 2 t)* 100% = (1-0.95)*100% = 5

H о = h-h kt = 2725-2565 = 160

P ср = Р по +Р о /2 = 990+110/2 = 550

N oj = 0.8 К у = 0,99%

N oj = 91*0.99-0,8 = 89,29%

4.5 Определяем действительный теплоперепад 2 отсека. КДж/кг

H j = H о *h oj = 429,45*0,89 = 382,21

4.6 h k = h о -H j = 3041-410 = 2611,24

 

5 Расчёт 3 отсека

h то = 0,7 Р то = 0,7*110 = 77

5.2 h о = h k = 2611,24 V0 = 2,3

5.3 Определяем распологаемый теплоперепад 3 отсека. КДж/кг

Н о = h о -h kt = 2611,24-2260 = 351,24

5.4 Определяем noj отсека по формуле. %

n oj = n oj *K у -x вс -Dn oj вл

(G о -V о) = (G о -G по -G то)*V 0 = (35,55-15-15)*2,3 = 12,77

d = Р то /Р 2 z = 77/6,6 = 11,67 h = 92,4% Ky = 0,998

x вс = Dh вс /Н о *100% =11/351,24*100 = 3,13

у 2 t = у 2 t = (1-x 2 t)*100 = (1-0.872)*100 = 12.8

Р ср = Р то +Р 2 z /2 = 77+6,6/2 = 41,8 =0,041 МПа

Dh oj = 7%

h oj = 92,4*0,988-3,13-7 = 81,16%

5.5Определяем действительный теплоперепад 3 отсека. КДж/кг

H j = H о *h oj = 351,24*0,812 = 285,21

5.6 h k = h о -H j = 2611,24-285,21 = 2326,03

6 Действительный теплоперепад турбины. КДж/кг

H j = h о -h k = 3510-2326,03 = 1183,97 КДж/кг

7 Уточняем расход пара на турбину. Кг/сек

G = N э /H j *h м *h г +У по *G по +У то *G то = 25000/1183,97*0,98*0,96+0,58*15+0,272*15 = 35,22 кг/сек

Расчёт регулирующей ступени.

8 Определение среднего диаметра ступени.

8.1 Н о = 100КДж/кг

8.2 Фиктивная изоэнтропийная скорость С ф. м/с

С ф = 2000*Н о = 2000*100 = 447 м/с

8.3 Определяем оптимальное отношение скоростей.

Х ф = 0,385

8.4 Окружная скорость вращения рабочих лопаток. м/с

И = Х ф -С ф = 447*0,385 = 172,18

8.5 Средний диаметр ступени. м

d = И/П*п = 172,18/3,14*50с = 1,09 м

9 Расчёт сопловой решётки

9.1 Распологаемый теплоперепад сопловой решётки. КДж/кг

Н ос = Н о *(1-р) = 100*(1-0,1) = 90

9.2 Абсолютная теоретическая скорость потока на выходе из сопловой решётки при изоэнтропийном расширении пара. м/с

С 1 t =Ö 2000*90 = 427 м/с

9.3 Число Маха для теоретического процесса расширения пара.

М 1t = C 1t /A 1t = 435/675,4 = 0,64

A 1t = Ök*P 1 *V 1t *10 = 1,3*6,5*0,053 *103 = 669,22

Расчёт суживающихся сопл при докритическом истечении пара.

9.4 Сечение для выхода пара из сопловой решётки.

F 1 = G*V 1 t /m 1 *G 1 t = 35,22*0,053/0,91*427,26 = 0,0048

9.5 Произведение степени парциальности ступени на высоту сопловой решётки. м

e l1 = F 1 /П*d*sin 1 = 0,0048/3,14*1,09*sin11 = 0,00816м

9.6 Оптимальная степень парциальности.

е = 0,5*Öе l 1 = 0,5*Ö0,816 = 0,45166

9.7 Высота сопловой решётки. см

l 1 = e l1 /e = 0,816/0,45166 = 1,80666

9.8 Потеря энергии в соплах. КДж/кг

Dh c = (1-u)*H oc = (1-0,97)*90 = 2,7

9.9 Тип профиля сопловой решётки.

С-90-12А

 

9.10 По характеристике выбранной сопловой решётки принимаются:

t опт = 0,8 в 1 = 62,5 мм

9.11 Шаг решётки. мм

t = в 1 *t опт = 62,5*0,8 = 50

9.12 Число каналов сопловой решётки. Шт.

Z c = П*d*e/t = 3,14*1,09*0,45166/0,05 = 31 шт

9.13 Уточняем шаг в сопловой решётки. мм

t = П*d*e/Zc = 3,14*1090*0,45166/31 = 49,87мм

10 Расчёт рабочей решётки.

10.1 Распологаемый теплоперепад рабочей решётки. КДж/кг

Н ор = r*Н о = 0,1*100 = 10

10.2 Абсолютная скорость входа пара на рабочие лопатки. м/с

С 1 = 0,97*427,26 = 414,44

 

10.3 Строим входной треугольник скоростей.

W 1 = 250 b 1 =20,5C 2 =120 a 2 = 42

10.5 Высота рабочей лопатки, принимается из условия:

l 2 = l 1 +D1+D2 = 18,07+1+2 = 21,07мм

10.6 Теоретическая относительная скорость пара на выходе из рабочей решётки.

W 2t = Ö2000*H op +W 1 = Ö2000*10+2502 = 287,23 м/с

10.7 Действительная относительная скорость пара на выходе из рабочей решётки.

W 2 = W 2 t *y = 287,23*0,86 = 247,02м/с

10.8 Относительный угол входа потока пара на рабочую решётку.

b 2 = b 1 -(2-5) = 20,5-3 = 17,5

10.9 Строим входной треугольник скоростей.

10.11 Потеря энергии в рабочей решётке. КДж/кг

Dh p = (1-y)-W 2 t /2000 = (1-0,862 )*287,232 * 2000 = 10,74

10.12 Потеря энергии с выходной скоростью

Dh вс = С 2 /2000 =1202 /2000 = 7,2

10.13 Число Маха.

М 2t = W 2t /Ök*P 2 *V 2t *10 = 287,23/Ö1,3*6,3*0,052*103= 0,44

10.14 Выбираем профиль рабочей решётки.

Р-26-17А

t опт = 0,7 в 2 = 25,72 В = 25 W = 0,225

10.16 Шаг решётки.

t = в 2 *t опт = 25,72*0,7 = 18,004

10.17 Число каналов рабочей решётки.

Z p = p*d/t = 3,14*1090/18,004 = 190

10.18 Уточняем шаг в рабочей решётке.

t = p*d/Z p = 3,14*1090*10 3 = 18,014

11 Изгибающее напряжение в рабочей лопатке. МПа

d изг = R u *l 2 /2*Z p *e*W = 16544,95*0,021/2*190*0,45*0,225 = 9,01 МПа

R u = G*(W 1 *cos b 1 +W 2 *cos b 2) =35,55*(250*cos20,5+247,02*cos17,5) = 16544,95 Н

12 Относительный лопаточный КПД ступени.

а) по потерям в ступени:

h ол = Н о -(Dh c +Dh p +Dh вс)/Н о = 100-(2,7+10,74+7,2)/100 = 0,79

б) по проекциям скоростей:

h ол = И*(C 1 *cosa 1 +C 2 *cosa 2)/H o *10 = 172,18*(414,4*cos11+120*cos42)/100*10 3 = 0,85

13 Относительный внутренний КПД ступени.

h oj = h ол -x тр -x парц

x тр = К тр *d/F 1 *(И/С ф) = 0,6*10*1,09/0,0048*(172,18/447) = 0,0085

x парц = 0,065/sina 1 *1-е-0,5-е кож /е*(И/С ф)+0,25*В*l 2 /F 1 (И/С ф)*h ол *n

x пар = 0,065/sin11*1-0,45-0,5*0,49/0,45*(172,18/447)+0,25*25*0,26/0,0048*(172,18/447,21)*0,82*4 = 0,048

hoj = 0,82-0,0085-0,048 = 0,76

14 Полезно используемый теплоперепад в регулирующей ступени. КДж/кг

H j = H o *h oj = 100*0,76 = 76

15 Внутренняя мощность ступени. КВт

N j = G*Hj = 35,22*76 = 2676,72

 

Расчёт нерегулируемых ступеней части высокого давления.

16 Давление пара перед отсеком.

Р о = Р 2 = 6300

Р 2 = 1100

17 Диаметр первой нерегулируемой ступени.

d = d-Dd = 1,09-0,25= 0,84

18 Оптимальное отношение скоростей.

Х ф = И/С ф = 0,4897

19 Распологаемый теплоперепад первой нерегулируемой ступени. КДж/кг

h o = 12,325*(d/X ф) = 12,325*(0,84/0,489) = 36,26

20 Теплоперепад в сопловой решётке. КДж/кг

h oc = (1-r) *h o = (1-0,1)*36,26 = 32,63

21 Высота сопловой решётки. м

l 1 = G*V 1 /p*d*e*m*C 1t *sina 1

l 1 = 35,22*0,059/3,14*0,84*1*0,98*255,45*sin12 = 0,015

С 1t = 44,72*Ö32,63 = 255,45

22 Высота рабочей решётки первой ступени.

l 2 = l 1 +D1+D2 = 15+1+2 = 18 мм

23 Корневой диаметр ступени.

d k = d-l 2 = 0,84-0,018 = 0,822

24 Распологаемый теплоперепад по статическим параметрам пара перед ступенью принимаем одинаковый для всех ступеней, кроме первой.

h o = h o *k o = 36,26*0,95 = 34,45

25 Коэффициент возврата тепла.

a = К t *(1-h oj)*H o *Z-1/Z = 4,8*10*(1-0,89)*495*14,37-1/14,37 = 0,0242

Z = H o /h o = 495/34,45 = 14,36865

26 Число ступеней отсека. шт.

Z = (1+a)*H o /(h o) ср = (1+0,0224)*463/39,59 = 11,9

(h o) ср = h o +(Z-1)*h o /Z = 36,26+(14-1)*34,45/14 = 34,58 кДж/кг

27 Невязка ±DH o, КДж/кг, должна быть распределена между всеми ступенями первого отсека.

±DH o = (1+a)*H o -Sh o = (1+0,0242)*495-518,56 = -11,581

Sh o = h o +h o *(Z-1) = 36,26+34,45*(15-1) = 518,56

28 Поправка к теплоперепаду для каждой ступени (кроме первой).

29 Скорректированный теплоперепад ступени.

h o = h o ±Dh o = 34,45-0,769 = 33,681

 

№

Наименование

 величины

Обозна-

чение

Размер-

Ность

Формула

№
1 2 3 4 5
1 Скорректированный распологаемый теплоперепад ступени. ho КДж/кг Для первой ступени (п.19) следующие (п.29)   36,26   33,681   33,681   33,681   33,681
2 Удельный объём пара из рабочей решётки. V2 м/кг Из hs – диаг- раммы 0,06 0,064 0,07 0,078 0,085
3 Произведения высоты рабочей решётки на диаметр ступени. l2*d м l2*d*V2/V2 0,015 0,016 0,0176 0,0197 0,021
4 Высота рабочей решётки. l2 м   0,0179 0,019 0,021 0,023 0,0248
5 Высота сопловой Решётки. l1 м l2-(D1+D2) 0,0149 0,016 0,018 0,02 0,0218
6 Диаметр ступени. d м dk+l2 0,84 0,841 0,843 0,845 0,847

 

 

 Подробный расчёт первых пяти нерегулируемых ступеней (с построением треугольников скоростей)

 

№

Наименование

величины

Обозна-

чение

Размер-

ность

Формула

№
1 2 3 4 5
1 Расход пара G Кг/с Из расчёта (п.7) 35,22 35,22 35,22 35,22 35,22
2 Теплоперепад ступени по стати- ческим параметрам.  ho КДж/кг Из расчёта (п.30.1) 36,26 33,681 33,681 33,681 33,681
3 Давление за ступенью. Р2 МПа Из hs- диаграммы 5,8 5,1 4,7 4,2 3,75
4 Условная скорость истечения пара из сопл. Сф м/с 44,72Öho 269,29 259,53 259,53 259,53 259,53
5 Средний диаметр ступени. d м Из расчёта (п.30.6) 0,84 0,841 0,843 0,845 0,847
6 Окружная скорость на среднем диаметре И м/с p*d*n n = 50 c 131,88 132,02 132,35 132,67 132,98
7 Оптимальное отношение скоростей Хф   И/Сф 0,49 0,51 0,51 0,511 0,512
8 Степень реакции. r   Из расчёта (п.18) 0,1 0,1 0,11 0,12 0,13
9 Распологаемый теплоперепад сопло- вой решётки. hoc КДж/кг (1-r)*ho 32,63 30,31 29,98 29,64 29,3
10 Теоретический удельный объём пара за сопловой решёт- кой V1 t м/кг Из hs- диаграммы 0,059 0,63 0,069 0,075 0,081
11 Давление за сопловой решёткой. Р1 МПа Из hs- диаграммы 5,9 5,2 4,85 4,3 3,8
12 Абсолютная теоре- тическая скорость выхода пара из соп- ловой решётки. С1 t м/с 44,72Öhoc 255,45 246,2 244,86 243,47 242,07
13 Скорость звука на выходе из сопловой решётки. а1 t м/с 1000*Öк*Р1 *ÖV1t к = 1,3 666,98 652,6 645,84 647,5 632,57
14 Число Маха М1 t   C1 t/a1 t 0,38 0,377 0,379 0,376 0,383
15 Коэффициент расхода сопловой решётки m1 м По рисунку 0,942 0,942 0,942 0,943 0,944
16 Выходная площадь сопловой решётки F1 м   0,0086 0,0096 0,011 0,012 0,0125
17 Средний угол выхода пара из сопловой решётки a1     12 13 13 14 14
18 Профиль сопловой решётки       С90-12А С90-12А С90-12А С90-12А С90-12А
19 Хорда профиля в1 мм Из альбома профилей 62,5 62,5 62,5 62,5 62,5
20 Ширина профиля В1 мм Из альбома профилей 34 34 34 34 34
21 Относительный шаг сопловой решётки tопт мм Из альбома профилей 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
22 Шаг сопловой решётки t1 мм в1*tопт 50 50 50 50 50
23 Количество сопл Z1 шт p*d/t1 53 53 53 53 53
24 Высота сопловой решётки l1 м Из расчёта (п.30.5) 0,0149 0,016 0,018 0,02 0,0218
25 Коэффициент скорости сопловой решётки u     0,95 0,95 0,952 0,96 0,96
26 Абсолютная скорость выхода пара из сопловой решётки С1 м/с u*С1 t 242,68 233,89 233,11 233,73 232,39
27 Построение входного треугольника скоро- стей                
28 Угол направления относительной скоро- сти W1 b1   Из треуголь ника скоро- стей 27 28 30 31 32
29 Относительная скорость выхода пара из соп. решётки W1 м/с Из треуголь ника скоро- стей 120 110 110 110 110
30 Потеря энергии в сопловой решётке Dhc КДж/кг (1-u)*hoc 3,18 2,96 2,81 2,32 2,3
31 Распологаемый теплоперепад рабочей решётки hop КДж/кг r*ho 3,6 3,37 3,7 4,04 4,38
32 Теоретическая относительная ско- рость пара на выходе из рабочей решётки W2t м/с 44,7Öhop+ +W1/2000 146,96 137,25 139,64 142,05 144,43
33 Теоретический удельный объём пара за рабочей решёткой V2t м/с   Из hs- диаграммы 0,063 0,065 0,072 0,078 0,085
34 Скорость звука на выходе из рабочей решётки a2t     689,2 656,5 663,26 652,59 643,72
35 Число Маха M2t     W2t/a2t 0,213 0,209 0,211 0,218 0,224
36 Эффективный угол выхода пара с рабочей решётки b2 град.   b2=b1-5 24 25 27 28 29
37 Коэффициент рас- хода рабочей решёт- ки   m2     Рис.3. 0,942 0,942 0,942 0,943 0,944
38 Выходная площадь рабочей решётки   F2 М2   G*V2t/m2* *W2t 0,016 0,018 0,019 0,021 0,022
39 Высота рабочей ре- шётки   L2      м   П.30.4 0,0179 0,019 0,021 0,023 0,0248
40 Профиль рабочей решётки       Табл. 3 Р-35-25А Р-35-25А Р-35-25А Р-46-29А Р-46-29А
41   Хорда профиля   в2 мм   Табл. 3 25,47 25,47 25,47 25,6 25,6
42   Ширина профиля   B2 мм   Табл. 3 25 25 25 25 25
43   Относительный шаг рабочей решётки   tопт     Табл. 3 0,6 0,6 0,6 0,5 0,5
44   Шаг рабочей решётки   t2 мм   b2* tопт 15,28 15,28 15,28 12,8 12,8
45   Коэффициент скорос- ти рабочей решётки   y     y=0,96- -0,014*b2/e2 0,94 0,94 0,94 0,94 0,95
46   Относительная ско- рость пара на выходе из рабочей решётки   w2 м/с   w2=y/w2t 138,14 129,015 131,26 133,53 137,21
47   Построение выход- ного треугольника скоростей                  
48   Количество рабочих лопаток   Z2 Шт.   p*d/t2 173 173 173 207 208
49   Угол выхода потока пара из рабочей решётки     a2 Град.   Из тр-ка Скоростей 96 110 109 104 106
50   Абсолютная скорость пара на выходе из рабочей решётки     С2 м/с   Из тр-ка 50 50 60 60 65
51   Окружное усилие, действующее на ра- бочие лопатки     Ru Н   G*(w1*cosb1+ +w2*cosb2) 8210,4 9 7538,9 4 7474,0 4 7473,3 3 7512,4 3
52   Изгибающее напря- жение на рабочих ло- патках     dизг. МПа   Ru*l2/2*Z2* * e *Wмин 2,5 2,5 2,7 3,7 3,9
53   Потери энергии в рабочей решётке   Dhр кДж/кг   (1-y2)*w2t/ /2000 1,26 1,09 1,13 1,17 1,02
54   Потеря энергии с вы- ходной скоростью   Dhвс кДж/кг   С2/2000 1,25 1,25 1,8 1,8 2,1
55   Относительный лопа- точный КПД   hол       0,84 0,84 0,83 0,84 0,84
56   Относительное зна- чение потери на трение   xтр     Ктр*d2/F1 Где ктр=0,6 *10-3          
57   Относительное зна- чение утечки через диафрагменное уплотнение     xу1       0,002-0,004 0,002 0,0025 0,003 0,0035 0,004
58   Относительное зна- чение потери от перетекания пара через периферийный зазор над лопатками   xу2     0,02-0,06 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06
59   Внутренний относи- тельный КПД ступени   h0i     h-xу1-xу2- -xтр 0,81 0,8 0,78 0,78 0,77
60   Внутренняя мощнос- ть ступени   Ni кВт   G*h0*h0i 1034,4 948,89 925,27 925,27 913,41

 

 

Работа турбины при переменном пропуске пара

 

Наиболее напряжёнными деталями турбины являются рабочие лопатки, особенно лопатки регулирующих ступеней, ступеней, примыкающих к камерам отборов, последних ступеней. Поэтому в первую очередь необходимо знать, как изменяется напряжённость рабочих лопаток при изменении режима. Вто
Поделиться:





Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...