 |
Гидравлический расчет системы отопления
|
|
|
|
Задачей гидравлического расчета является определение диаметров всех трубопроводов системы при заданном располагаемом перепаде давления на вводе 
= Па.
Гидравлический расчет для двухтрубной системы произведен методом удельных потерь на трение.
Для этого циркуляционное кольцо было разбито на участки, для каждого из которых были найдены необходимые значения коэффициентов местного сопротивления, взятые из [8 табл. II.11]. Результаты этой работы сведены в таблицу 2.
Таблица 2 – Местные сопротивления ГЦК
Участок0-1d у=40 ζ
Вентиль 2
Σζ =9
Участок1-2,d у=32 ζ
Тройник на поворот 1,5
Σζ =1,5
Участок2-3,d у=25 ζ
Вентиль 9
Тройник на поворот 1,5
Σζ =10,5
Участок3-4,d у=25 ζ
Тройник на проход 3
Отвод на 90 1
Σζ =4
Участок4-5,d у=20 ζ
Тройник на проход 1
Три отвода на 90 3
Σζ =4
Участок5-6,d у=15 ζ
Тройник на проход 1,5
Четыре отвода на 90 6
Σζ = 7,5
Участок6-7,d у=15 ζ
Тройник на проход 1,5
отвод на 90 + утка 1
Вентиль обыкновенный 10
Рсв 0,5
Терморегулятор 2500
Участок 7′-6′,d у=15 ζ
Кран двойной регулировки 3
Скоба 3
Вентиль 10
Утка 1,5
Тройник на проход 1,5
Шесть отводов на 90 9
Σζ =28
Участок 6′-5′,d у=15 ζ
Тройник на проход 1,5
Четыре отвода на 90 6
Σζ = 7,5
Участок5′-4′,d у=20 ζ
Тройник на проход 1
Три отвода на 90 3
Σζ =4
Участок4′-3′,d у=20 ζ
Тройник на проход 3
Отвод на 90 1
Σζ =4
Участок3′-2′,d у=25 ζ
Вентиль 9
Скоба 1
Тройник на противоток 2
Σζ =12
Участок2′-1′,d у=32 ζ
Скоба 2
Тройник на противоток 3
Σζ =5
Участок1′-0′,d у=40 ζ
Вентиль 8
Скоба 2
Σζ =10
Окончательные результаты гидравлического расчета ГЦК представлены в таблице 3.
|
|
|
| № участка | Тепловая нагрузка участка, Q, Вт | Расход теплоносителя, G, км/ч | Длина участка, l, м | Диаметр условного прохода трубы | Скорость теплоносителя, V, м/с | Удельные линейные потери, R, Па/м | Линейные потери, Rl, Па | Сумма коэф. Местных сопр. | Местные потери Z, Па | Общие потери на участке Rl+Z, Па |
| 0-1 | 4,62 | 0,427 | 392,7 | |||||||
| 1-2. | 15,2 | 0,22 | 1,5 | 35,6 | 401,36 | |||||
| 2-3. | 426,67 | 1,38 | 0,211 | 44,16 | 10,5 | 231,6 | 275,76 | |||
| 3-4. | 314,3 | 6,93 | 0,155 | 124,7 | 5,5 | 64,6 | 189,3 | |||
| 4-5. | 200,5 | 8,54 | 0,12 | 102,48 | 28,2 | 130,68 | ||||
| 5-6. | 143,58 | 4,39 | 0,113 | 61,46 | 7,5 | |||||
| 6-7. | 66,2 | 10,42 | 0,094 | 125,04 | 57,3 | |||||
| 7'-6' | 66,2 | 9,58 | 0,094 | 97,2 | 212,2 | |||||
| 6'-5' | 143,58 | 4,39 | 0,113 | 61,4 | 7,5 | 44,6 | ||||
| 5'-4' | 200,5 | 8,54 | 0,12 | 102,48 | 28,2 | 130,68 | ||||
| 4'-3' | 314,3 | 6,93 | 0,155 | 124,7 | 5,5 | 64,6 | 189,3 | |||
| 3'-2' | 426,6 | 1,38 | 0,211 | 44,16 | 258,1 | 302,2 | ||||
| 2'-1' | 15,24 | 0,22 | 365,76 | 483,7 | ||||||
| 1'-0' | 4,62 | 0,336 | 207,9 | 758,9 | ||||||
| 102,16 | 7171,08 |
Сумма последней колонки не такая
Таблица 3 – Гидравлический расчет ГЦК
Расход теплоносителя на участке:
где 
– поправочные коэффициенты:
коэффициент, учитывающий номенклатурный шаг приборов [4, табл. 9.4];
для РСВ1, расположенных у наружной стены, в том числе под световым проемом, [4, табл. 9.5].
И среднее линейное сопротивление:
,
Где 
= 102,16(просуммирована с помощью аксонометрической схемы).
Па/м
Диаметры были подобраны по [4, табл. II.1] по расходу теплоносителя и среднему линейному сопротивлению.
По этой же таблице были взяты скорости теплоносителя и удельные линейные потери. Линейные потери же являются произведением удельных потерь на длину соответствующего участка.
Местные потери были определены при помощи [4, табл. II.3] по значениям скоростей каждого участка.
|
|
|
Общие потери на участках это сумма линейных и местных потерь.
Для данного проекта располагаемый перепад был задан преподавателем и равен 8000 Па.
Сумма общих потерь на всех участках ГЦК в итоге составила 7430 Па.
Расчет второстепенного кольца производился абсолютно по той же методике. С данными и результатами расчетов можно ознакомиться в таблицах 4 и 5. Стоит отметить лишь то, что в результате гидравлического расчета второстепенного кольца была получена сумма общих потерь, равная 3558Па.
Таблица 5 – Местные сопротивления второстепенного кольца.
Участок3-8 d у=15 ζ
Вентиль 16
Отвод на 90 1,5
Σζ =17,5
Участок8-9,d у=15 ζ
Компенсатор 0,5
Скоба 3
РСВ 1 2500
Σζ =3,5
Участок9′-8′,d у=15 ζ
Кран двойной рег 4
Крестовина на поворот 2
Σζ =10
Участок8′-3′,d у=15 ζ
Вентиль 16
Отвод на 90 1,5
Σζ =19
Таблица 5 – Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца.
| № участка | Тепловая нагрузка участка, Q, Вт | Расход теплоносителя, G, км/ч | Длина участка, l, м | Диаметр условного прохода трубы | Скорость теплоносителя, V, м/с | Удельные линейные потери, R, Па/м | Линейные потери, Rl, Па | Сумма коэф. Местных сопр. | Местные потери Z, Па | Общие потери на участке Rl+Z, Па |
| 0-1 | 4,62 | 0,427 | 392,7 | |||||||
| 1-2. | 15,24 | 0,22 | 365,7 | 1,5 | 35,6 | 401,36 | ||||
| 2-3. | 426,6 | 1,38 | 0,21 | 44,1 | 10,5 | 231,6 | 275,7 | |||
| 3-8. | 112,3 | 1,73 | 0,16 | 69,2 | 17,5 | 285,2 | ||||
| 8-9. | 24,58 | 0,08 | 3,5 | |||||||
| 9'-8' | 24,58 | 0,87 | 0,08 | 10,4 | ||||||
| 8'-3' | 112,3 | 1,03 | 0,16 | 41,2 | 17,5 | 257,2 | ||||
| 3'-2' | 426,6 | 1,38 | 0,24 | 44,1 | 258,612 | 302,2 | ||||
| 2'-1' | 15,24 | 0,22 | 365,7 | 483,7 | ||||||
| 1'-0' | 4,62 | 0,336 | 584,5 | 758,9 | ||||||
УВЯЗКА ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
После гидравлического расчета главного циркуляционного кольца производится увязка потерь давления. Увязываем полукольца от участка 2-3 до 3’-2’. Для данного проекта располагаемый перепад был задан преподавателем и равен 8000 Па.
Невязка:
Невязка сведена до нормы.
Невязка для второстепенного циркуляционного кольца находится как: 
Это увязка ГЦК, увязка между кольцами считается не так
Невязка сведена до нормы.
|
|
|
|
|
|
