 |
Проверка прочности на сжатие с изгибом.
|
|
|
|
где ти =1.15- коэффициент условий работы для изгибаемых элементов с размерами сторон более 15см.
Проверка прочности при загружении фермы слева.
Прочность обеспечена.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
где 
,
lp = 150 см – расстояние между прогонами
для нагрузки приложенной в центре пролета по табл. 2 прил.4 [1].
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Верхний пояс.
Расчетное усилие в стержне N 2 - II = 19525.9 кг, длина раскоса l расч = 474.3 см.
Верхний пояс рассчитываем как сжато-изгибаемый стержень на продольное усилие и местную поперечную нагрузку:
Изгибающий момент в середине стержня
Задаемся размерами сечения верхнего пояса b х h = 25x25см.
Тогда: площадь сечения F = 25 ∙ 25 = 625 см2;
см3;
J = 32552 см4.
Радиус инерции 
,
Гибкость раскоса 
Определение эксцентриситета продольных сил, получаемый приравнивая напряжения в сечении пояса посередине и по концам.
,
где 
, где R с = 1.2∙130 = 156 кг/см2 – расчетное сопротивление древесины лиственницы сжатию вдоль волокон.
-расчетный изгибающий момент
Проверка прочности на сжатие с изгибом.
где ти =1.15- коэффициент условий работы для изгибаемых элементов с размерами сторон более 15см.
Проверка прочности при загружении фермы слева.
Прочность обеспечена.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
где 
,
lp = 150 см – расстояние между прогонами
для нагрузки приложенной в центре пролета по табл. 2 прил.4 [1].
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Стойка.
Расчетное усилие N 2-3 =5976 кг. Расчетная длина lcm =3м.
|
|
|
Требуемая площадь тяжа.
,
где тр =0.8 – коэффициент условий работы для болтов, работающих на растяжение;
Rp =2100 кг/см2 – расчетное сопротивление растяжению черных болтов из стали Ст. 3.
По прил.12 [2] принимаем d т = 27мм.
F бр = 5.722 см2, F нт = 4.18 см2>3.55 см2.
Размеры металлической шайбы принимаем по тому же приложению 140х140х14 мм.
Раскосы.
Расчетное усилие N 1-2 =9448.8 кг. Расчетная длина lcm =4.743м.
Принимаем сечение бруса 180х180 мм. Геометрические характеристики:
F = 18∙ 18 = 324 см2; 
см3; J = 8748см4.
Радиус инерции 
,
Гибкость раскоса 
, тогда 
Проверка устойчивости.
Устойчивость обеспечена.
Средний узел нижнего пояса.
В узле сходятся встречные раскосы из бруса сечением 180х180 мм, опирающиеся на деревянную подушку. Подушка врезана на h вр в брус.
Глубину h вр определяем из расчета на смятие ее усилием, равным разности усилий в соседних панелях нижнего пояса при односторонней временной нагрузке.
Δ N =11783.1-6347.1=5436 кг
Требуемую глубину врубки h вр находим из условия прочности на смятие вдоль волокон.
, откуда
,где b =25 см- ширина бруса.
тсм = 1- коэффициент условий работы древесины на смятие.
Принимаем минимальную глубину врезки в брусья h вр =2 см.
Проверка на смятие подушки раскосом с усилием N 1-2 = 9448.8 кг.
-площадь смятия подушки под прямым углом к раскосу при ширине его b = 18 см;
h = 18 cм – высота сечения раскоса.
R см = 141.15 кг/см2 – расчетное сопротивление смятию древесины лиственницы под углом α = 18.42˚.
Прочность обеспечена
VI. Расчет клеедосчатой стойки
Задаемся высотой сечения стойки: 
Ширина сечения: 
Сбор нагрузок на колонну.
1. Постоянная нагрузка:
,
где 
- вес стойки, 
-вес покрытия.
2. Временные нагрузки:
а) снеговая
,
б) ветровая
-с наветренной стороны.
,где
wo = 30 кг/м2 – нормативное значение ветрового давления, k = 0.5 – коэффициент изменения ветрового давления по высоте h = 5м, с = 0.8 для наветренной стороны.
|
|
|
, где k = 0.62.
нагрузка, действующая на стену выше верха колонны на участке от 9.0м до 10м.
нагрузка, действующая на стену выше верха колонны на участке от 10м до 12м.
равномерно распределенная нагрузка в пределах высоты колоны:
,
где 
для подветренной стороны.
суммарная сосредоточенная нагрузка в уровне верха колонны:
|
|
|
