 |
Определение несущей способности нормальных сечений ригеля
|
|
|
|
Таблица 4.2.
| Армирование | А s, см 2 | h 0, см | х, см | zb, см | Мs, кН × см | М, кН × см |
| 4Æ25 | 19,63 | 73,25 | 18,3 | 64,1 | 45 927 | 36 785 |
| 2Æ25 | 9,82 | 76 | 9,16 | 71,42 | 25 595 | - |
| 4Æ22 | 15, 20 | 73,75 | 14,17 | 66,67 | 36 989 | 31 955 |
| 2Æ22 | 7,60 | 76,5 | 7,09 | 72,96 | 20 239 | - |
| 4Æ18 | 10,18 | 74,78 | 9,49 | 70,04 | 26 024 | 20 676 |
| 2Æ18 | 5,09 | 77 | 4,75 | 74,63 | 13 865 | - |
В последней графе таблицы приведены расчётные значения изгибающих моментов от внешней нагрузки. Для обеспечения прочности нормального сечения необходимо соблюдение условия: Мs ³ М.
Для дальнейшего продолжения расчёта необходимо уже начертить схему поперечного армирования ригеля и эпюры внутренних усилий.
Найденные значения несущей способности нормального сечения откладываем на эпюре изгибающих моментов от внешних нагрузок. Точки, в которых отложенные ординаты, соответствующие уменьшенному количеству арматуры, пересекаются с эпюрой моментов от внешних нагрузок, являются местами теоретического обрыва продольных стержней.
Измеряем координаты этих точек от опор l, соответствующие им значения поперечных сил Q и шага поперечной арматуры S; заносим эти данные в таблицу 4.3 Наносим штриховку в зонах запаса прочности, в результате получаем так называемую эпюру материалов.
Б. Определение длины заделки арматурных стержней.
Длина стержня w, на которую он должен быть заведён за место своего теоретического обрыва, определяется из условия обеспечения прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента:
,
где
D - диаметр продольного стержня,
Q - расчётное поперечное усилие в месте теоретического обрыва стержня,
qsw - интенсивность поперечного армирования (частично она определена в п.4.3.3):
,
Кроме того, из условия обеспечения надежной анкеровки расстояние w принимается не менее 20 диаметров продольного стержня: w ³ 20 D.
|
|
|
Определение длины заделки w продольных арматурных стержней производится в табл.4.3 Принятая в качестве окончательной длины заделки w 0 (кратно 50 мм) указывается на эпюре материалов.
Обратите внимание, что величина w 0 является минимально необходимой; фактически обрываемый стержень необходимо завести за ближайший продольный стержень на величину не менее диаметра обрываемого стержня D.
Определение длины заделки арматурных стержней
Таблица 4.3.
| # | l, мм | Q, кH | S, см | qsw, кH/см | D, см | w, cм | 20 D, см | w 0, см |
| 1 | 1250 | 110 | 25 | 1,172 | 2,5 | 59,4 | 50 | 60 |
| 2 | 2975 | 110 | 25 | 1,172 | 2,5 | 59,4 | 50 | 60 |
| 3 | 500 | 240 | 25 | 1,172 | 2,2 | 113,4 | 44 | 115 |
| 4 | 500 | 200 | 25 | 1,172 | 2,2 | 96,3 | 44 | 100 |
| 5 | 2375 | 100 | 25 | 1,172 | 1,8 | 51,7 | 36 | 55 |
Определение экономического эффекта от снижения расхода арматуры
Таблица 4.4.
| Расположение | D, мм | Длина сэкономленной арматуры, мм | Масса сэкономленной арматуры | Общее кол-во ригелей в здании, шт. | Масса сэкономленной арматуры в здании, т | |||
| ригеля | арматуры | ед. дл., кг / м | общей длины, кг | итого на ригель, кг | ||||
| крайний ригель | верхняя | 22 | 2× (200+250×8+500×8+250×4) = 14400 | 2,984 | 42,97 | 64,17 | 10×14 = 140 | 8,984 |
| нижняя | 25 | 2× (200+250×3) +2× (250×7+60) = 5520 | 3,840 | 21, 20 | ||||
| средний ригель | верхняя | 22 | 2×2× (250×4 + 500×3) = 10 000 | 2,984 | 29,84 | 42,31 | 10×14 = 140 | 5,923 |
| нижняя | 18 | 2×2× (60 + 250×6) = 6240 | 1,998 | 12,47 | ||||
|
| Итого на здание, т: | 14,907 | ||||||
| Стоимость 1 т арматуры: 15 500 руб. | Всего экономия, руб.: | 231059 | ||||||
Конструктивное армирование ригеля, опорный узел
В соответствии с п.5.21. СНиП [2] в изгибаемых элементах при высоте сечения h > 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ10А-I.
Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0.1,5 м.
|
|
|
Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм.
Расчёт и конструирование колонны
|
|
|
