Максимальная напряженность поля у поверхности проводов двухпроводного фидера

Фидеры

ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ФИДЕРАМ

Фидером называется электрическая цепь и вспомогательные устройства, с помощью которых энергия радиочастотного сигнала передатчика подводится к антенне или от антенны к приемнику.

Фидер должен обеспечивать передачу без искажений, мощность радиочастотного сигнала с минимальными потерями в проводниках, изоляторах, окружающих предметах, земле и на излучение, быть удобным в эксплуатации. Для этого в фидерах применяют проводники с высокой проводимостью, используют меры против их окисления, а также изоляторы с малыми диэлектрическими потерями.

Проволочные фидеры выполняют из медных или биметаллических проводов. Биметаллический провод состоит из двух слоев разнородных металлов: внутреннего — из стали и наружного — из меди (или алюминия). Биметаллический провод дешевле медного, имеет большую механическую прочность и на высоких частотах обладает электрическими параметрами медного провода. При передаче непосредственное излучение фидера (антенный эффект фидера) приводит к потере мощности на излучение, создает помехи, повышает напряженность поля вблизи фидера. При приеме за счет антенного эффекта (приема на фидер) увеличиваются помехи на входе приемника и ухудшается отношение сигнал-шум.

Фидер должен иметь достаточно хорошее согласование с антенной, т. е. работать в режиме бегущей волны. При отсутствии согласования кроме прямой волны появляется отраженная и в фидере устанавливается результирующая волна с максимальными и минимальными эффективными значениями тока и напряжения. Согласованный фидер имеет входное сопротивление, равное волновому, рассогласованный обладает комплексным входным сопротивлением, величина и характер которого зависят от степени согласования, волнового сопротивления и длины фидера.

Степень согласования фидера характеризуется коэффициентом отражения или коэффициентом бегущей волны (КБВ).

 

Коэффициентом отражения называют отношение напряжения или тока отраженной волны к напряжению или току падающей волны в одном сечении фидера. Модуль коэффициента отражения |р| можно определить через волновое сопротивление фидера Wф и сопротивление нагрузки:

|p|^:=√((Rн-Wф)²+x²) / ((Rн+Wф)²+xн²).

 

Коэффициент бегущей волны определяется отношением напряжения в минимуме к напряжению в максимуме в фидере: Кб.в=Uмин/Uмакс

 

Коэффициент отражения и КБВ связаны соотношением Кбв=(1-|р|)/(1+|р|).

Мощность, передаваемая по фидеру, Р=UминUмах / Wф или

P= Кбв U² мах /Wф

Наличие отражений приводит к увеличению потерь, а вызванное ими увеличение напряжения в пучности уменьшает предельную мощность, которую можно передать по фидеру. При заданной мощности с понижением КБВ возрастают максимальные напряжения на фидере, которые могут вызвать пробой его изоляции. При равных максимально допустимых напряжениях по фидеру с меньшим волновым сопротивлением можно передать большую мощность.

Коэффициент полезного действия согласованного фидера (р=0; Кб.в=1) определяется по формуле

ή= е^-2αL

 

В фидерах с малым затуханием, когда αL≤ 0,125, можно пользоваться приближенной формулой, полагая ή= l—2 αL

Здесь α = R1/2Wф— коэффициент затухания; L — длина фидера; R1 — активное сопротивление потерь на метр длины фидера.

При неполном согласовании КПД фидера уменьшается. При Кб.в>0,3 КПД фидера снижается по сравнению с ή относительно не намного (на 15...20%). Понижение Кбв ниже 0,3 приводит к резкому снижению КПД фидера

В несогласованном фидере появляется фидерное эхо, обусловленное наличием отраженных волн. Волна, частично отражаясь от антенны, достигает начала фидера, снова частично отражается и вторично достигает антенны. Отраженная волна отстает от основной на время, необходимое для прохождения двойной длины фидера. Из-за фидерного эха при приеме телевидения изображение на экране становится многоконтурным с ухудшенной четкостью, т. е. искаженным. Для устранения заметного повторного изображения КБВ в фидере должен быть не менее 0,85. Еще более жесткие требования предъявляются к согласованию фидеров радиорелейных линий многоканальной связи.

СИММЕТРИЧНЫЕ ФИДЕРЫ

В диапазоне декаметровых волн применяются симметричные двух- и многопроводные фидеры из медных или биметаллических проводов. Волновое сопротивление двухпроводного фидера Ом,

Wф = 276 lg ((D1/d) + √(D1²/d²)-1)].

В случае D1/d ≥3 формула может быть упрощена;

Wф = 276 lg(2D1/d

Здесь D1 — расстояние между центрами проводов; d — диаметр провода. Двухпроводный фидер прост по конструкции и имеет относительно большое волновое сопротивление (300...700 Ом). В зависимости от передаваемой мощности Р применяются стандартные двухпроводные фидеры с волновым сопротивлением 600 Ом со следующими размерами: при Р до 15 кВт d=4 мм, D1= 300мм; при Р до 25 кВт d=6 мм, D1=450 мм.

. Сечения симметричных фидеров:

а — двухпроводного; б — четырехпроводного; в — четырехпроводного перекрещенного; г, д • многопроволочных

 

 

Для передачи большей мощности применяют четырехпроводные фидеры (рис.6),

волновое сопротивление которых

Wф = 138 lg ((2D1,/D2,d)√(D1²+D2²), (10.9)

где D1 — расстояние между разнополярными проводами; D2 — расстояние между однополярными проводами.

В зависимости от передаваемой мощности применяют стандартный фидер с волновым сопротивлением 300 Ом, имеющий размеры: при Р до 120 кВт d==4 мм, D1=300 мм, D2=300 мм; при Р до 200 кВт d=6 мм, D1=300 мм, D2=500 мм.

 

Активное сопротивление потерь в проводах на один метр длины двухпроводного фидера, Ом/м, выполненного из медного или биметаллического провода,

R1=2,96 / d√ λ (10.10)

где d выражено в миллиметрах, λ — в метрах.

Активное сопротивление потерь в четырехпроводном фидере вдвое меньше, чем в двухпроводном. Коэффициент затухания α = R1/2Wф двух- и четырехпроводного фидеров, выполненныхизодинаковых проводов, равны, следовательно, равны и их КПД. Объясняется это тем, что с уменьшением волнового сопротивления фидера передача заданной мощности происходит в режиме бегущей волны при больших токах, но соответственно меньших напряжениях.

Максимальная напряженность поля у поверхности проводов двухпроводного фидера

Eмах=120√P/d√(КбвWф)

четырехпроводного Eмах=60√P/d√КбвWф

Уменьшение Емах и снижение Wфв четырехпроводном фидере позволяет передавать по нему значительно большую мощность, чем в двухпроводном, при одинаковых d и D1.

Двухпроводный фидер в некоторой степени способен излучать или принимать электромагнитную энергию, т. е. обладает антенным эффектом. Особенно малым антенный эффект должен быть у приемного фидера, поскольку он может существенно ухудшить отношение сигнал-помеха. Снижение антенного эффекта достигается уменьшением расстояний между проводами или применением четырехпроводных перекрещенных фидеров, у которых однополярные провода расположены по диагонали квадрата сечения фидера (рис.е). В двухпроводном фидере ЭДС, наведенные электромагнитной волной, в обоих проводах имеют одно направление, но различаются по фазе. При малом расстоянии между проводами или большой длине волны фазы ЭДС, наведенные в отдельных проводах, совпадают и результирующая ЭДС, равная разности ЭДС, наведенных в проводах, мала. При увеличении расстояния между проводами или укорочении волны фазы ЭДС, наведенные в проводах, существенно различаются и появляется антенный эффект. В четырежпроводном перекрещенном фидере в каждой паре однополярных проводов наводится ЭДС, имеющая такую же фазу, что и ЭДС, наведенная в проводе, который был бы расположен в центре сечения фидера. Таким образом, четырехпроводный перекрещенный фидер эквивалентен двухпроводному, у которого расстояние между проводами равно нулю. Антенный эффект у такого фидера почти полностью отсутствует. Волновое сопротивление четырехпроводного перекрещенного фидера, Ом,

Wф=138 lg (√2 D1/d)

Четырехпроводный перекрещенный фидер широко применяется в качестве приемного в диапазоне декаметровых волн. Стандартный приемный фидер выполняется из медных или биметаллических проводов диаметром 1,5 мм с расстоянием между проводами 34 мм и имеет волновое сопротивление 208 Ом.

Незначительный антенный эффект и малое волновое сопротив­ление четырехпроводного перекрещенного фидера позволяют использовать его для питания антенн мощными и сверхмощными передатчиками. Для уменьшения перенапряжений в этом случае в качестве провода применяют несколько проволок, располагая их по образующим цилиндров.

На рис. 10.1,г показано сечение такого двадцатипроволочного фидера. На рис. д показан двух-проводный восьмипроволочный фидер.

При низком расположении фидеров из-за плохой проводимости почвы КПД фидера может существенно понизиться. Для уменьшения потерь в почве высоту двух проводных фидеров выбирают из условия Н≥(8...10).D1. Перекрещенные фидеры имеют меньшее внешнее поле, а,следовательно, и меньшие потери в почве и более высокий КПД и могут подвешиваться на меньшей высоте, чем неперекрещенные.

Проволочные фидеры крепятся на деревянных, асбоцементных или железобетонных опорах на высоте около 3 м. Подвеска проводов к опорам осуществляется с помощью специальных изоляторов. Для придания жесткости однополярные провода через интервалы в 2... 3 м по длине соединяются металлическими перемычками, между разнополярными проводами могут устанавливаться изоляторы.

КОАСИАЛЬНЫЕ ФИДЕРЫ

Электромагнитное поле коаксиального фидера сосредоточено внутри пространства, образованного замкнутой металлической поверхностью внешнего проводника, и если исключить «затекание» токов на внешнюю поверхность, то антенный эффект фидера исключен. Коаксиальный фидер (рис. 10.2,а) позволяет осуществлять передачу широкого диапазона от сантиметровых до километровых волн при сравнительно малом затухании. Внутренний проводник коаксиального фидера изготовляется трубчатым из меди с толщиной стенок 0,5... 1 мм.- Для передачи малой мощности внутренний проводник выполняют в виде одного или нескольких проводов, внешний проводник может иметь также трубчатую форму. Такой фидер имеет жесткую конструкцию и изготовляется короткими секциями, оканчивающимися фланцами для соединения секций между собой. Положение центрального проводника фиксируется диэлектрическими шайбами. Для уменьшения диэлектрических потерь объем шайб берут по возможности меньшим и используют диэлектрики с малыми потерями. Шайбы увеличивают емкость фидера и, являясь неоднородностями, вызывают некоторое отражение энергии. Для уменьшения отраженной волны, возникающей в фидере за счет шайб, расстояния между соседними шайбами выбирают меньшими 0,5λф. В этом случае неоднородности, обусловленные шайбами, можно считать равномерно распределенными по длине фидера, что приводит к взаимной компенсации отражений.

Рис. 10.2. Сечения несимметричных фидеров:

а — коаксиального; б — концентрического; а — комбинированного

.

Фазовая скорость и длина волны в коаксиальном фидере, заполненном диэлектриком, меньше скорости и длины волны в сво­бодном пространстве и соответственно равны

Vф=с√1+а(е’-1) λф=λ√1+а(е’-1)

Здесь а — коэффициент заполнения фидера диэлектриком, е' — относительная диэлектрическая проницаемость шайб. Волновое сопротивление коаксиального фидера, Ом,

Wф = 138 lg (D/d)√(1+а(e'-1). (10.16)

 

Погонное сопротивление, обусловленное потерями в меди, om/m,

R1=(l,48/ λ)(l/D+l/d), (10.17)

где D u d выражены в миллиметрах; λ — в метрах.

В области низких частот потери в изоляции незначительны и ими можно пренебречь, в диапазоне дециметровых волн эти потери сгановятся соизмеримыми с потерями в металле. Минимальные потери имеет коаксиальный фидер с отношением D/d=3,6.

 

При напряжении U напряженность электрического поля на поверхности внутреннего проводника E=0,868U/d lg(D/d). На низких частотах максимальная мощность, передаваемая по фидеру, ограничивается его электрической прочностью, а на высших — его нагревом. Максимальную электрическую прочность имеет коаксиальный фидер при отношении D/d=2,7. Электрическую прочность можно повысить за счет заполнения фидера сухим воздухом или азотом под повышенным давлением, применение качественного диэлектрика, являющимся наполнителем между центральной жилой и внешним проводником (экраном).

 

С увеличением частоты максимальная мощность, передаваемая по коаксиальному фидеру, уменьшается. Если известна максимально допустимая мощность P1, передаваемая по фидеру на частоте f1, то на частоте f2 приближенно можно принять максимально допустимую мощность

P2=P1√f1 / f2.

 

Гибкая коаксиальная линия называется кабелем. Коаксиальные кабели на небольшую мощность выполняют со оплошным заполнением (а=1). Волновое сопротивление и длина волны в таком кабеле соответственно равны

Wф=138 lg (D/d) / √e’ λф=λ / √ е’

Гибкие радиочастотные кабели со сплошным заполнением имеют марку, состоящую из двух букв — РК и трех чисел, разделенных дефисом и двумя тире, из которых первое число указывает значение волнового сопротивления, второе — диаметр по изоляции в миллиметрах и третье — двух- или трехзначное, цифра которого указывает материал диэлектрика (1 — полиэти­лен; 2 — политетрафторэтилен; 3 — воздушно-полиэтилен; 4 — воздушно-политетрафторэтилен), последующие — порядковый номер конструкции. В кабеле на большую мощность внутренний проводник обматывают нитью или перфорированной прямоугольной лентой из полиэтилена с шагом навивки, равным одному-двум диаметрам кабеля, на которую накладывается внешний гофрированный проводник из меди или алюминия с внешним защитным покровом. Кабели могут иметь колпачковую (часть шаровой поверхности) конструкцию шайб, которая сочетает гибкость, прочность и малую деформацию, обеспечивающую постоянство параметров.

 

В табл. приведены некоторые параметры таких кабелей первая цифра которого указывает материал диэлектрика (1 — полиэти­лен; 2 — политетрафторэтилен; 3 — воздушно-полиэтилен; 4 — воздушно-политетрафторэтилен), последующие — порядковый номер конструкции. В кабеле на большую мощность внутренний проводник обматывают нитью или перфорированной прямоугольной лентой из полиэтилена с шагом навивки, равным одному-двум диаметрам кабеля, на которую накладывается внешний гофриро­ванный проводник из меди или алюминия с внешним защитным покровом. Кабели могут иметь колпачковую (часть шаровой поверхности) конструкцию шайб, которая сочетает гибкость, прочность и малую деформацию, обеспечивающую постоянство параметров.

 

Диаметр	Допустимая мощность, кВт, на частоте, МГц	Затухание, дБ/км, на частоте, МГц
по изоляции,
MM	1,76	13,66	81,36	1,76	13,56	81,36
				2,0	5,6	13,5
				1,45	4,1	9,8
				1,15	d,2	7,9
				0,85	2,4	5,8
				0,65	1,8	4,4
				0,43	1,2	2,9

.В диапазонах гектометровых и километровых волн применяются многопроволочные несимметричные концентрические фидеры типа ФК (n1/n2)Wк (рис.6,). Иногда применяют комбинированные фидеры, которые могут работать как симметричные экранированные или несимметричные концентрические с условным обозначением ФЭ (n1 / n2)-(Wс /W к). На рис. 10.2,б показан фидер ФЭ (2/4) (500/225).

 

Волновое сопротивление концентрического фидера, Ом,

 

Wк = 138 lg (D √D / n2d2 / d√ n1 d1 / d),

Сопротивление потерь в проводах на единицу длины, Ом/м,

R1 = 1,48 ((1/n1d1) + (1/n2d2))√ λ где d1 b d2 выражены в миллиметрах; λ — в метрах.

ВОЛНОВОДЫ

С увеличением частоты потери энергии в проводниках и диэлектриках коаксиального фидера возрастают и его КПД становится малым. На дециметровых и более коротких волнах в качестве фидеров применяют волноводы прямоугольного, круглого и эллиптического сечений.

В симметричных и несимметричных фидерах поля Е и Н взаимно перпендикулярны и перпендикулярны направлению распространения волны (потоку П). Перенос энергии осуществляется поперечной электромагнитной волной или Г-волной. Наличие продольной составляющей поля Е, обусловленное падением напряжения вдоль фидера, характеризует мощность потерь. В волноводах распространяются волны, которые кроме поперечных составляющих имеют и продольную, определяющую тип волны: поперечно-магнитные (E-волны), имеют продольную составляющую вектора Е, и поперечно-электрические (Н-волны), имеющие продольную составляющую вектора Н.

В плоскости поперечного сечения волноводов напряженности полей Е и Н обладают пространственной периодичностью, подобной стоячим волнам в короткозамкнутой линии. Вдоль каждого из двух взаимно перпендикулярных размеров сечения волновода должно укладываться целое число таких полуволн т, п (0, 1, 2,...). Значения тип одновременно не могут быть равными нулю. Для каждого сечения волновода и типа волны существует критическая длина волны λкр, волны длиннее которой распространяться по волноводу не могут. Фазовая скорость в волноводе, т. е. скорость распространения поверхности равных фаз,

Vф= с/√1-( λ/λкр)².

 

Групповая скорость — скорость переноса энергии вдоль волновода Vrp= с/√1-( λ/λкр)². Фазовая и групповая скорости в волноводе зависят от типа волны, причем фазовая скорость всегда больше, а групповая — меньше скорости с=3.10⁸ м/с.

 

Длина волны в волноводе

λ= λ / √1-( λ/λкр))

Использование волновода в условиях, когда в нем возможно распространение нескольких типов волн, обычно является нежелательным, так как вследствие различия их фазовых и групповых скоростей возможны искажения передаваемых сигналов.

Поэтому на практике стремятся к тому, чтобы во всем интервале рабочих частот в волноводе мог распространяться только один основной тип волны. Для выполнения этого требования наибольшая допустимая длина волны передаваемых сигналов не должна превышать критическую, а минимальная длина волны должна быть больше чем λкр для ближайшего высшего типа волны. Если же в волноводе могут распространяться волны высших типов, то принимают меры для их подавления.

Основной для прямоугольного волновода является волна типа Н10 (аш один ноль), которая характеризуется изменением амплитуд поля Е по закону sin (nх/а) вдоль оси х и постоянством по оси у (рис.а). Фазовая скорость и длина волны типа H10 в прямоугольном волноводе определяются размером широкой стенки волновода а и соответственно равны:

Vф=с / √ 1- (λ/2а)² λ= λ / √ 1- (λ/2а)²

По прямоугольному волноводу могут распространяться только волны короче λ кр=2а.

Затухание волны Н10 в прямоугольном волноводе, дБ/м,

a = 0,793 (1 + (2b/а) (λ /2а) ²) / b√σ λ√1-(λ/2a)²

где b — внутренний размер узкой стенки волновода; σ — проводимость металла, из которого выполнены стенки волновода. Для меди σ ==5,8-10⁷ См/м.

Реальное затухание в волноводе больше рассчитанного по приведенной формуле в среднем в 1,05...1,2 раза. Увеличение затухания обусловлено шероховатостью стенок волновода и их окислением, которые в формуле не учтены. Уменьшение затухания достигается увеличением поперечного сечения волновода и серебрением его внутренней поверхности. Стабилизация затухания во времени обеспечивается специальным антикоррозийным покрытием. Для распространения волны H10 и исключения возможности существования других типов волн внутренние размеры прямоугольных волноводов выбирают из условий:

 

0,98 λкор ≥а≥0,525 λдл b=(0,3…0,5)

 

Типы волн в волноводах

 

Для волны H10 амплитуда напряженности поля в пучности волновода

Е мах=√1510РКбв / ab √ 1-(λ/ λкр)²

Допустимой считается Емакс=10... 15 кВ/см.

Кроме волноводов прямоугольного сечения применяют, круглые волноводы, особенно в случаях, когда на приеме и передаче одновременно используют волны со взаимно перпендикулярными поляризациями. В этом случае улучшается развязка между приемниками и передатчиками за счет поляризационной избирательности антенно-фидерного тракта. Развязка будет эффективной только в том случае, когда отсутствует перекрестная поляризация. Перекрестной поляризацией называется явление, когда за счет поля основной поляризации появляется паразитное поле с поля­ризацией, перпендикулярной основной. Перекрестная поляризация вызывается эллиптичностью волновода, т. е. отличием его сечения от круглого, а также изгибами, вмятинами, небрежным монтажом секций в стыках.

При изготовлении и за счет транспортировки в круглых волноводах всегда имеется некоторая эллиптичность сечения. Биметаллические волноводы из стали с медным покрытием имеют меньшую эллиптичность, чем медные. Установлено, что при совпадении направления вектора Е с одной из осей эллипса поперечного сечения волновода положение плоскости поляризации волны в волноводе не изменяется. Для уменьшения перекрестной поляризации при монтаже стыкуемые секции поворачивают до совпадения осей эллипсов отдельных секций волновода. Для облегчения сборки на волноводных секциях заводы-изготовители ставят метки.

Волна типа Н11 является основной для круглого волновода. Для передачи волны Н11 (аш один один) и невозможности распространения волн высших типов диаметр круглого волновода должен удовлетворять условию

0,586λ.дл < 2r< 0,764 λ кор. (10.27)

Затухание волны H11 в круглом волноводе, дБ/м,

а = 0,793 [0,087 (λ /r)² + 0,43]/r √σ λ √1- 0.087 (λ /r)²

где r — внутренний радиус волновода, м;σ — проводимость металла стенок волновода, См/м; λ — длина волны, м.

Биметаллические волноводы за счет меньшей зеркальности внутренней поверхности имеют затухание на 0,2 дБ/100 м больше по сравнению с медными.

Максимальная напряженность поля в волноводе

E мах=√ 1590 РКбв / π r² √ 1-(λ / λкр)²

Для снижения затухания диаметры волноводов берут больше, чем это определено условием. Например, в диапазоне 3,4... 3,9 ГГц рекомендуется применять волноводы диаметром 70 мм с затуханием 1,4... 1,6 дБ/100 м, а в диапазоне 5,67...6,17 ГГц — диаметром 46 мм с затуханием 3...3.5 дБ/100 м. В этом случае кроме основной волны может распространяться волна Еo1. Волновод диаметром 70 мм может применяться и на более высоких частотах (например, в диапазоне 5,67...6,17 ГГц), допуская существование еще большего числа волн высших типов. Для обеспечения распространения лишь основного типа волны высших типов должны быть подавлены специальными фильтрами поглощения.

Основной для эллиптического волновода является волна типа сН. Для диапазона 3,4...3,9 ГГц рекомендуется применять эллиптические волноводы с внешними размерами большой оси 76 мм и малой 47 мм, а для диапазона 5,67...6,17 ГГц — соответственно 55 и 35 мм. Для увеличения гибкости волноводы гофрируют с шагом гофра 0,12...0,15Лср и глубиной гофра примерно 0,05Хср. При вертикальной подвеске в волноводе возникают осевые усилия, сжимающие малую ось эллипса, причем большие нагрузки могут вызвать необратимые деформации. При заполнении волновода избыточным газовым давлением удлиняется малая ось эллипса. Гибкие волноводы изготовляются большой длины и транспортируются в свернутом виде на барабанах. Эллиптические волноводы применяют в подвижных системах, когда требуются частые развертывания и свертывания линий связи, а также в стационарных установках, особенно на участках, где волноводы изменяют свое направление, например при переходе из вертикального положения в горизонтальное.

 

 

Жесткие волноводы изготовляют секциями длиной до 5 м, которые на концах заканчиваются фланцами. Фланцевые соединения должны исключать возможность просачивания энергии из волновода и быть герметичными. Фланцы имеют кольцевые канавки, в которые закладывают уплотняющие прокладки из морозостойкой резины и металлические кольца, уплотняющие резину и устраняющие просачивание энергии из волновода. Недостаточно точное сопряжение волноводов в стыках секций вызывает отражения. Уменьшить отражения можно специальной обработкой концов волноводов и применением калиброванных болтов или шпилек.

 

. Эллиптический волновод с волной с Н11

 

 

Фланцы наружных волноводов должны выдерживать значительные механические нагрузки. С учетом гололеда нагрузка на верхний фланец при длине вертикального волновода 50 м может достигать 1 т.

Медные и латунные волноводы жестко крепятся к телу мачты только в верхней своей части. Материал волновода (латунь) и мачты (сталь) имеют разные коэффициенты линейного расширения. Жесткое закрепление волноводов к мачте в нескольких точках при изменении температуры приведет к деформации волновода. Вертикальные волноводы для устранения поперечных колебаний снабжаются проходными муфтами, устанавливаемыми через 5... 7 м. Промежуточное крепление волноводов осуществляется через 15... 20 м посредством пружинных подвесов. Биметаллические волноводы позволяют производить жесткое крепление по всей длине без пружинных подвесов. Наличие влаги в волноводе увеличивает его затухание. Во избежание этого наружные волноводы герметизируют и содержат под избыточным давлением (0,2...0,5)-10' Па или 0,2... 0,5 кгс/см² осушенного воздуха. Для герметизации в нижней и верхней частях волноводов устанавливают герметизирующие вставки. Волноводныетракты могут иметь сложную конфигурацию. Для изменения направления волновода применяют плавные изгибы с большим радиусом, превышающим длину волны при средней длине изгиба, равной целому числу полуволн в волноводе.

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: