 |
Расчет основных теплопотерь через ограждающие конструкции здания
|
|
|
|
Коэффициенты теплопередачи наружных ограждений: для стены – kнс =0,68 Вт/(м2.°С); для чердачного перекрытия kпер =0,51 Вт/(м2.°С); для утепленных полов (перекрытие над подвалом) kпод =0,45 Вт/(м2.°С); для оконных проемов определяется как разность коэффициентов теплопередачи двойного остекления и наружной стены: kок = kдо-kнс = 1,79-0,68 =1,11 Вт/(м2.°С); для наружных дверей kн.дв .=1,14 Вт/(м2.°С).
Расчетная температура внутреннего воздуха в жилой комнате t в =20°С (в угловой комнате t в =22°С), на кухне t в =18°С; на лестничной клетке t в =16°С; в коридоре квартиры t в =18°С.
Расчетная температура наружного воздуха (холодной пятидневки),
t н = t хп(0,92) =-31°С
Расчет основных теплопотерь для каждого помещения здания записываем по форме таблицы 1.
Расчет нагрузки и расхода воды в стояках
Расход воды в стояке проточного типа определяется по формуле:
, кг/ч,
где: с – удельная теплоемкость воды, с = 4,187, кДж/(кг.0С).
Согласно формуле:
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч.
, кг/ч.
Результаты расчета расхода воды в стояках сведены в таблицу 2.
Таблица 2.
Сводная таблица расчета расхода воды в стояках
| № ст | Qст, Вт | Gст, кг/ч |
| 1 | 5164 | 126,8 |
| 2 | 2189 | 53,7 |
| 3 | 1758 | 43,2 |
| 4 | 1994 | 49,0 |
| 5 | 2093 | 51,4 |
| 6 | 5475 | 134,4 |
| 7 | 5209 | 127,9 |
| 8 | 1818 | 44,6 |
| 9 | 1671 | 41,0 |
| 10 | 5351 | 131,4 |
| 11 | 3774 | 92,6 |
|
| å Qст =36496 | å Gст =896 |
Расчет нагревательных приборов
Расчет нагревательных приборов производиться по формуле:
где n – количество секций в радиаторе;
Q – теплоотдача нагревательных приборов, Вт;
qэкм – теплоотдача 1 экм радиатора;
0,35 – эквивалент площади 1 секции радиатора.
Таблица 4.
Таблица расчета нагревательных приборов
|
|
|
| № помещения | tв, °С | Q, Вт | qэкм | Эквивалент площади | nрасч. | nф |
| 101 (ЖК) | 22 | 1014 1014 | 390 | 0,35 | 7,4 7,4 | 8 8 |
| 102 (ЖК) | 20 | 962 | 417 | 0,35 | 6,6 | 7 |
| 103 (ЖК) | 20 | 791 | 417 | 0,35 | 5,4 | 6 |
| 104 (Кухня) | 18 | 905 | 435 | 0,35 | 5,9 | 6 |
| 105 (ЖК) | 20 | 960 | 417 | 0,35 | 6,6 | 7 |
| 106 (ЖК) | 22 | 942,5 942,5 | 390 | 0,35 | 6,9 6,9 | 7 7 |
| 107 (ЖК) | 22 | 1030,5 1030,5 | 390 | 0,35 | 7,5 7,5 | 8 8 |
| 108 (Кухня) | 18 | 705 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
| 109 (Кухня) | 18 | 705 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
| 110 (ЖК) | 22 | 1054,5 1054,5 | 390 | 0,35 | 7,7 7,7 | 8 8 |
|
| ||||||
| 201 (ЖК) | 22 | 628 628 | 390 | 0,35 | 4,6 4,6 | 5 5 |
| 202 (ЖК) | 20 | 363 | 417 | 0,35 | 2,4 | 2 |
| 203 (ЖК) | 20 | 266 | 417 | 0,35 | 1,8 | 2 |
| 204 (Кухня) | 18 | 254 | 435 | 0,35 | 1,7 | 2 |
| 205 (ЖК) | 20 | 281 | 417 | 0,35 | 1,9 | 2 |
| 206 (ЖК) | 22 | 605,5 605,5 | 390 | 0,35 | 4,4 4,4 | 5 5 |
| 207 (ЖК) | 22 | 621 621 | 390 | 0,35 | 4,5 4,5 | 5 5 |
| 208 (Кухня) | 18 | 273 | 435 | 0,35 | 1,8 | 2 |
| 209 (Кухня) | 18 | 269 | 435 | 0,35 | 1,8 | 2 |
| 210 (ЖК) | 22 | 642,5 642,5 | 390 | 0,35 | 4,7 4,7 | 5 5 |
|
| ||||||
| 301 (ЖК) | 22 | 940 940 | 390 | 0,35 | 6,8 6,8 | 7 7 |
| 302 (ЖК) | 20 | 864 | 417 | 0,35 | 5,9 | 6 |
| 303 (ЖК) | 20 | 701 | 417 | 0,35 | 5,5 | 6 |
| 304 (Кухня) | 18 | 835 | 435 | 0,35 | 5,5 | 6 |
| 305 (ЖК) | 20 | 852 | 417 | 0,35 | 5,8 | 6 |
| 306 (ЖК) | 22 | 1187,5 1187,5 | 390 | 0,35 | 8,4 8,4 | 8 8 |
| 307 (ЖК) | 22 | 953,5 953,5 | 390 | 0,35 | 6,9 6,9 | 7 7 |
| 308 (Кухня) | 18 | 840 | 435 | 0,35 | 5,4 | 5 |
| 309 (Кухня) | 18 | 697 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
| 310 (ЖК) | 22 | 978,5 978,5 | 390 | 0,35 | 7,2 | 7 7 |
|
| ||||||
| 103 (Л. кл.) | 16 | 3774 | 401 | 0,35 | 26,9 | 27 |
Подбор водоструйного элеватора
1. Определяется расход воды в системе отопления по формуле, т/ч:
где: 
- полные теплопотери здания, Вт;
с – удельная теплоемкость воды, равная с = 4,187 кДж/(кг °С);
t г, t о – параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, °С.
= 0,90 т/ч;
2. Вычисляем коэффициент смешения по формуле:
где: t 1 – параметры теплоносителя в подающем трубопроводе в тепловой сети, °С.
= 1,286
3. Определяется расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм, по формуле:
где: 
– требуемое давление, развиваемое элеватором, принимаемое равным потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа.
= 6 мм
4. Вычисляется расчетный диаметр сопла, мм, по формуле:
|
|
|
где: dк – расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм;
и – коэффициент смешения
= 2,62 мм;
5. По таблице II.6.1 [1] к установке принимаем элеватор марки 40с10бк №1 с диаметром горловины 15мм.
6. Определяется давление, необходимое для работы элеватора, 10·кПа, по формуле:
где: – тре6уемое давление, развиваемое элеватором, принимаемое равным потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа;
и – коэффициент смешения.
= 2,4 кПа;
7. Находится давление перед элеваторным узлом, кПа, с учетом гидравлических потерь в регуляторе давления по формуле:
где: рэ – давление, необходимое для работы элеватора, кПа.
= 5,4 кПа.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого дома» по курсу «Теплогазоснабжение и вентиляция» для студентов заочной формы обучения. Тюмень: ТюмГАСУ, 2008 г.
2. СНиП 2.01.01.-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1983. – 136 с.
3. СНиП ІІ-3-79* Строительная теплотехника/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1979. – 32 с.
4. Богословский В.Н. Отопление и вентиляция: Учебник для вузов/ В.Н. Богословский, В.П. Щеглов, Н.Н. Разумов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1980. – 295 с., ил.
|
|
|
12 |
