Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!

Расчёт параметров токов короткого замыкания для последующих точек КЗ

Расчет токов КЗ для остальных точек выполним на ЭВМ с помощью программы GTCURR [20, 26].

Результаты расчётов сверхпереходного и ударного токов для каждой точки представим в виде снимков окна программы.

Рисунок 21 Точка №1.

Таблица 10

Точка №1	Ручной счет	Компьютерный счет
Суммарный ударный ток к.з.
Погрешность	1.34%

Как видно из Таблицы 10 ручной и компьютерный расчеты получаются достаточно близкими. Полного совпадения результатов нет в силу особенностей программы.

Рисунок 22 Точка №2.

Рисунок 23 Точка №3.

Рисунок 24 Точка №4.

Рисунок 25 Точка №5.

Рисунок 26 Точка №6.

Точка №2, к.з. на шинах 220 кВ.

Приведём сверхпереходные токи источников к базисным:

;

Оцениваем электрическую удаленность группы генераторов Т3В-200-2У3 и эквивалентного источника (система+G1-G2) от точки КЗ:

;

Для момента времени 0,035 с при найденной удалённости КЗ по кривым [3], стр.152. находим значение ; так как , то принимается .

Периодическая составляющая тока к.з. от группы генераторов Т3В-200-2У3 для :

Периодическая составляющая тока к.з. от АТ для :

Апериодическая составляющая тока к.з. от группы генераторов Т3В-200-2У3 для

Рассчитаем эквивалентную постоянную времени для источников за АТС, зная величину сверхпереходного и ударного токов:

Тогда апериодическая составляющая тока КЗ от АТС к моменту отключения :

Точка №3, к.з. у генератора G1

Приведём сверхпереходные токи источников к базисным:

;

Оцениваем электрическую удаленность генератора Т3В-320-2У3 и эквивалентного источника от точки КЗ:

;

Периодическая составляющая тока к.з. от генератора Т3В-320-2У3 для :

Периодическая составляющая тока к.з. от АТБ1 для :

Апериодическая составляющая тока к.з. от генератора Т3В-320-2У3 для :

Рассчитаем эквивалентную постоянную времени для источников за АТБ1, зная величину сверхпереходного и ударного токов:

Тогда апериодическая составляющая тока КЗ от АТБ1 к моменту отключения :

Точка №4, к.з. у генератора G3

Приведём сверхпереходные токи источников к базисным:

;

Оцениваем электрическую удаленность генератора Т3В-220-2У3 и эквивалентного источника от точки КЗ:

;

Периодическая составляющая тока к.з. от генератора Т3В-220-2У3 для :

Периодическая составляющая тока к.з. от ТБ3 для :

Апериодическая составляющая тока к.з. от генератора Т3В-220-2У3 для :

Рассчитаем эквивалентную постоянную времени для источников за ТБ3, зная величину сверхпереходного и ударного токов:

Тогда апериодическая составляющая тока КЗ от ТБ3 к моменту отключения :

Точка №5, к.з. за ТСН1.

Приведём сверхпереходные токи источников к базисным:

;

где

Оцениваем электрическую удаленность источников за ТСН1 и двигательной нагрузки от точки КЗ:

Периодическая составляющая тока к.з. от двигательной нагрузки для :

Периодическая составляющая тока к.з. от ТСН1 для :

Апериодическая составляющая тока к.з. от двигательной нагрузки для :

Рассчитаем эквивалентную постоянную времени для источников за ТСН1, зная величину сверхпереходного и ударного токов:

Тогда апериодическая составляющая тока КЗ от ТСН1 к моменту отключения :

Точка №6, к.з. за ТСН3.

Приведём сверхпереходные токи источников к базисным:

;

где

Оцениваем электрическую удаленность источников за ТСН3 и двигательной нагрузки от точки КЗ:

Периодическая составляющая тока к.з. от двигательной нагрузки для :

Периодическая составляющая тока к.з. от ТСН1 для :

Апериодическая составляющая тока к.з. от двигательной нагрузки для :

Тогда апериодическая составляющая тока КЗ от ТСН1 к моменту отключения :

Для выбора электрооборудования необходимо определить тепловой импульс (интеграл Джоуля) , который характеризует термическое действие тока к.з. за время отключения . Время отключения складывается из времени действия защиты (0.1 с) и полного времени отключения (примем 0.2 с для расчета с запасом – это одно из самых больших времен отключения, в реальности быстрее). Тогда .

При расчете теплового импульса будем брать из таблицы 8.3 значения наиболее опасных сверхпереходных токов, т.е. наибольших по величине для данной точки кз.

Методика аналитических расчетов интеграла Джоуля зависит от расчетной схемы электроустановки, положения расчетной точки КЗ и ее удаленности от генераторов, синхронных компенсаторов и электродвигателей по [8].При этом возможны следующие случаи:

а) исходная расчетная схема электроустановки имеет произвольный вид, но для всех генераторов и синхронных компенсаторов КЗ является удаленным, т.е. отношение действующего значения периодической составляющей тока любого генератора или синхронного компенсатора в начальный момент КЗ к его номинальному току менее двух. В этом случае все источники электрической энергии путем преобразования схемы замещения должны быть заменены одним эквивалентным источником, ЭДС которого принимают неизменной по амплитуде, а индуктивное сопротивление равным результирующему эквивалентному сопротивлению элементов расчетной схемы;

б) исходная расчетная схема содержит один или несколько однотипных и одинаково удаленных от расчетной точки КЗ генераторов (синхронных компенсаторов), причем расчетное КЗ является близким: действующее значение периодической составляющей тока генератора (синхронного компенсатора) превышает его номинальный ток в 2 и более раза;

в) исходная расчетная схема содержит произвольное число источников энергии, для которых расчетное КЗ является удаленным, а также генератор (синхронный компенсатор), который связан с точкой КЗ по радиальной схеме и это КЗ для него является близким. При этом все удаленные источники энергии и связывающие их с точкой КЗ элементы расчетной схемы следует объединить в отдельную ветвь и эквивалентную ЭДС в этой ветви считать неизменной по амплитуде;

г) исходная расчетная схема содержит различные источники энергии, для которых расчетное КЗ является удаленным, и группу электродвигателей, причем расчетная точка КЗ находится на шинах, к которым подключены электродвигатели. При этом на схеме замещения все удаленные источники энергии и связывающие их с точкой КЗ элементы расчетной схемы следует объединить в отдельную ветвь и эквивалентную ЭДС в этой ветви считать неизменной по амплитуде.

Точка №2, к.з. на шинах 220 кВ.

При к.з. в данной точке схему замещения можно привести к виду, называемому по [2], стр.166 «генератор-система», так как, согласно проведенным выше расчетам, для группы генераторов Т3В-220-2У3 короткое замыкание является близким, а для остальных источников (генераторы и система), которые можно объединить в эквивалентный источник – систему – удаленным. В такой схеме отдельно определяют импульс квадратичного тока от периодической и апериодической составляющих тока. Для расчета от периодической составляющей тока к.з. используют кривые относительных импульсов – токовых и квадратичных токовых , определяемые по [2], стр. 380.

Импульс от периодической составляющей тока:

Импульс от апериодической составляющей тока:

Результирующий импульс:

Точка №3, к.з. у генератора G1

При кз в данной точке рассчитаем тепловой импульс, создаваемый током от генераторов G1-G2, так как он наибольший. Из таблицы 8.3 58,3кА. Система и генераторы электрически удалены от точки кз, можем их объединить в эквивалентный источник (систему). Таким образом, можно не учитывать генератор, в цепи которого рассматриваем кз, так как ток от него меньше, чем от системы, и следовательно, в дальнейшем при выборе выключателя и разъединителя на генераторном напряжении учитываем наибольший ток, а значит рассчитываем тепловой импульс, создаваемый этим током, а не суммой токов, так как через аппараты эта сумма проходить не будет. Тогда схема замещения примет вид, называемый по [2], стр.166 «система». Для схемы вида «система» сразу вычисляют полный импульс от тока к.з. по выражению . была определена выше как

Выше величина теплового импульса ранее определялась без учета действия АГП (автоматическое гашение поля), так как это мероприятие осуществляется в генераторных цепях. Поэтому при учете действия АГП время надо брать равным .

«Аппаратура и токопроводы, применяемые в цепях генераторов мощностью 60 МВт и более, а также в цепях блоков генератор — трансформатор такой же мощности, должны проверяться по термической стойкости, исходя из времени прохождения тока КЗ 4 с.» [ПУЭ, 1.4.8.].

Тогда:

Точка №4, к.з. у генератора G3

Ситуация аналогична Точке №3.

Из таблицы 8.3 66,7 кА.

Тогда:

Точка №5, к.з. за ТСН1

Ситуация аналогична Точке №3, только время отключения , потому что не генераторная цепь.

Из таблицы 8.3 10,6кА.

Тогда:

Точка №6, к.з. за ТСН1

Ситуация аналогична Точке №3, только время отключения , потому что не генераторная цепь.

Из таблицы 8.3 17,59кА.

Тогда:

Сводная таблица результатов расчёта токов короткого замыкания

Таблица 10

Точка КЗ	Ветвь, примыкающая к точке КЗ	, кА	, кА	, кА	, кА	, кА²·с
K-1	Система	9,166	24,49	8,066	8,336	34,83
Автотрансформатор АТС1	0,91	25,044	0,86	1,609
Автотрансформатор АТС2	0,91	25,044	0,86	1,609
Трансформатор T3	0,629	1,89	0,541	0,808
Трансформатор T4	0,629	1,89	0,541	0,808
Сумма	12,345	33,37	10,968	12,37
K-2	Автотрансформатор АТС1	2,34	6,47	2,29	2,982	179,52
Автотрансформатор АТС2	2,34	6,47	2,29	2,982
Трансформатор T3	8,92	23,3	8,95	6,96
Трансформатор T4	8,92	23,3	8,95	6,96
Сумма	22,52	59,54	22,48	19,884
К-3	Генератор G1	58,3		51,3	74,31	13830,08
Трансформатор T1	57,9		57,9	67,76
Сумма	116,2		109,2	142,07
К-4	Генератор G2	50,5		44,4	63,79	18093,63
Трансформатор T3	66,7		66,7	71,38
Сумма	117,2		111,1	135,17
К-5	Двигательная нагрузка	7,7	16,4	6,45	5,01	43,82
Трансформатор СН1	10,6	26,7	10,6	6,35
Сумма	18,3	43,1	17,05	11,36
К-6	Двигательная нагрузка	4,59	10,5	4,36	3,2	120,66
Трансформатор СН1+Д2	19,55	25,5	19,55	21,61
Сумма	24,14		23,91	24,81

⇐ Предыдущая 1 234 5 6 7 8 Следующая ⇒

Воспользуйтесь поиском по сайту: