 |
Фундамент на улучшенном основании
|
|
|
|
| Виды работ | Ед. изм. | Коли-чество | Стоимость работ, руб. | |
| единич. | общая | |||
| 1. Фундамент монолитный, отдельный под колонну | м3 | Vф=1,17 | ||
| 2. Искусственное улуч-шение основания под фундамент (песчаная подушка) | м3 | Vп=3,03 | 67,5 | |
| 3. Разработка грунта -поправка на глубину -поправка на мокрый грунт | м3 - - | Vф+(Vф*hп/d)=1,5 | 61,5 кг=17,5 к∆=1,4 | |
| 4. Водоотведение (количество мокрого грунта > 50%) | м3 | Vw=Vф+Vп | 64,2 | |
| Итого: 2910 |
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
Вариант 3.
Свайный фундамент
| Виды работ | Ед. изм. | Коли-чество | Стоимость работ, руб. | |
| единич. | общая | |||
| 1. Устройство ж/б забивных свай | м3 | Vсв=0,54 | ||
| 2. Устройство монолитного ростверка | м3 | Vр=1,24 | ||
| 3. Разработка грунта - поправка на глубину - поправка на мокрый грунт | м3 | Vгр=1,24 | 61,5 кг=18,5 к∆=1,4 | |
| 4. Водоотлив (коли-чество мокрого грунта > 50%) | м3 | Vw=Vр | 64,2 | |
| Итого: 2955 |
В результате проведённого технико-экономического сравнения получили, что наиболее выгодным является фундамент на естественном основании.
Этот вариант принимаем в качестве основного для расчетов остальных фундаментов данного сооружения.
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
5. РАСЧЕТ ОСТАЛЬНЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №1
N0II=170кН
d = 3,85м
R = 1,2·1,1(0,43·1·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 272,6кПа;
А = No11/(R-γсрd)
А = 170/(272,6-17·3,85) = 1,21м2
b = l = ÖA = 1,1м
Из конструктивных соображений принимаем b = l = 1,3м
R = 1,2·1,1(0,43·1,3·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 273,9кПа;
Nф11 = (1,3·1,3·0,3+0,7·0,7·0,55-0,35·0,35·0,65)·23 = 17кН
Nгр11 = Vгр · γ´11 = (1,3·1,3·3,85-0,7)·9,49 = 55кН
|
|
|
р = (No11+ Nф11+ Nгр11)/А 
R
р = (250+17+55)/1,69 = 265,5кПа 272,6кПа
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №2
N0II=342кН
d = 3,85м
R = 1,2·1,1(0,43·1·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 272,6кПа;
А = No11/(R-γсрd)
А = 342/(272,6-17·3,85) = 1,5м2
l = Ö(ak+bk/2)2+A–(ak+bk)/2 = 0,98м
Из конструктивных соображений принимаем l = 1,3м, b = 1,6м.
R = 1,2·1,1(0,43·1,6·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 275,2кПа;
Nф11 = (1,6·1,3·0,3+1,0·0,7·0,55-0,65·0,35·0,65)·23 = 19,8кН
Nгр11 = Vгр · γ´11 = (1,6·1,3·3,85-0,86)·9,49 = 67,8кН
р = (No11+ Nф11+ Nгр11)/А R
р = (310+19,8+67,8)/2,08 = 264,2кПа 272,6кПа
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №4
N0II=292кН
d = 3,85м
R = 1,2·1,1(0,43·1·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 272,6кПа;
А = No11/(R-γсрd)
А = 292/(272,6-17·3,85) = 1,21м2
b = l = ÖA = 1,1м
Из конструктивных соображений принимаем b = l = 1,3м
R = 1,2·1,1(0,43·1,3·1·8,44+2,73·3,67·9,49+(2,73-1)·2·9,49+5,31·18)/1,1 = 273,9кПа;
Nф11 = (1,3·1,3·0,3+0,7·0,7·0,55-0,35·0,35·0,65)·23 = 17кН
Nгр11 = Vгр · γ´11 = (1,3·1,3·3,85-0,7)·9,49 = 55кН
р = (No11+ Nф11+ Nгр11)/А R
р = (250+17+55)/1,69 = 190,5кПа 272,6кПа
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
РАСЧЕТ ОСАДОК ДЛЯ ФУНДАМЕНТА №3.
Величины, используемые при расчете осадок фундаментов
по методу послойного суммирования.
| Грунт | № точки | z,см | σzg | η=l/b | ξ=2z/b | α | σzp= α·Р0 | Еi, кПа |
| Глина | 35,5 | 155,2 | ||||||
| 0,7 | 41,226 | 1,077 | 0,666 | 103,31 | ||||
| 1,4 | 46,952 | 2,15 | 0,306 | 47,43 | ||||
| 2,05 | 52,269 | 3,15 | 0,165 | 25,56 | ||||
| Суглинок | 2,75 | 58,359 | 4,23 | 0,098 | 15,24 | |||
| 3,5 | 64,884 | 5,38 | 0,063 | 9,75 |
S = 0,8·[(155 + 103)·0,7/2·5000 + (103 + 47)·0,7/2·5000 + (47 + +26)·0,65/2·5000 +(26 + 15)·0,7/2·9000 + (15 + 10)·0,75/2·9000] = 0,029м
Сравним предельную осадку с максимальной:
S = 2,9см < Su = 8см
Условие удовлетворяется
 |
6. Гидроизоляция.
Гидроизоляцию и дренаж устраивают с целью защиты подземных конструкций и помещений от грунтовых вод. В курсовом проекте в связи с высоким уровнем подземных вод принимается многослойная оклеечная гидроизоляция. Изоляция выполняется с наружной стороны по всей поверхности подземной части. Оклеечную гидроизоляцию проектируют из рулонов материалов с не гниющей основой – гидроизола.
|
|
|
Гидроизоляционный ковер ниже расчетного уровня подземных вод должен быть непрерывен по всей заглубленной в грунт поверхности (стен, обрезов фундаментов, пола подвала и т.д.). Гидростатический напор (в вертикальном и горизонтальном направлениях) должен быть уравновешен пригрузочным слоем бетона. Определяем толщину пригрузочного слоя бетона:
hб=hn·gw/gb, где
hn=1,8м –высота столба гидростатического напора
gw=9,8кН/м3
gб=24кН/м3
hb=1,85·9,8/24=0,76м
Полученный результат толщины пригрузочного слоя не удовлетворяет экономическим соображениям, поэтому применяем систему водоснабжения, которая устраивается при производстве земляных работ. Установку вакуумного водопонижения (УВВ 2) в сочетании с электроосмосом.
По периметру котлована с интервалом 1,5…2м располагают иглофильтры, а между ними по бровке котлована забивают металлические стержни из арматуры. Эти стержни присоединяют к положительному полюсу источника постоянного тока (И=40..600), а иглофильтры – к отрицательному.
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
| ПЗ.КП.ОФ.КГТУ-11ЗСТ/С | Лист |
Список ИСПОЛЬЗУЕМОЙ литературы:
| 1. | СНиП 2.02.01-83 «Основание зданий и сооружений», М.1985г. |
| 2. | «Механика грунтов, основания и фундаменты», методические указания г.1,2,3,сПб-1985г. |
| 3. | Берлинов М.В. «Основания и фундаменты» М,В. шк. 1998г. |
| 4. | Клотов Н.М. и др. «Основания и фундаменты»М. Стройиздат, 1987г. |
|
|
|
