 |
Таблица 11.1. Пороговые уровни теплового излучения. Почвенный комплекс Возгорание торфа, уничтожение верхнего слоя почвенного покрова 3 мин
|
|
|
|
Таблица 11. 1
Пороговые уровни теплового излучения
| Объект | I*, кДж/м2с | Время воздействия |
| Животные | ||
| Появление ожогов | 2 сек. | |
| Появление ожогов | 10, 5 | 10 сек. |
| Появление ожогов | 2, 5 | 65 сек. |
| Безопасный уровень | 1, 26 | |
| Растительный комплекс | ||
| Возгорание 15% древесины | 17, 5 | 5 мин. |
| Возгорание 15% древесины | 10 мин. | |
| Почвенный комплекс | ||
| Возгорание торфа, уничтожение верхнего слоя почвенного покрова | 3 мин. | |
| Техногенный комплекс | ||
| Возгорание мазута, масла | 3 мин. | |
| Возгорание ЛВЖ | 3 мин. | |
2. 3. 2. Оценка массы загрязняющих веществ М , выбрасываемых в атмосферу при горении нефтепродуктов, производится в соответствии с методикой [5]:
М = К × Кнп × М, кг, (2)
где:
К – коэффициент эмиссии – го вещества, кг/кг (табл. 11. 2);
Кнп – коэффициент полноты сгорания нефтепродуктов;
М – масса горящих нефтепродуктов, кг.
Таблица11. 2
Коэффициент эмиссии загрязняющих веществ при горении нефтепродуктов
| Поллютант | К , кг/кг | ||
| нефть | диз. топливо | бензин | |
| Оксид углерода | 8, 40 × 10– 2 | 7, 06 × 10– 3 | 3, 11 × 10– 1 |
| Сероводород | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 |
| Оксиды азота | 6, 90 × 10– 3 | 2, 61 × 10– 2 | 1, 51 × 10– 2 |
| Оксиды серы (в пересчете на SO2) | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 |
| Сажа | 1, 70 × 10– 1 | 1, 29 × 10– 2 | 1, 47 × 10– 3 |
| Синильная кислота | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 | 1, 00 × 10– 3 |
| Пятиокись ванадия | 4, 64 × 10– 4 | 2, 30 × 10– 5 | 1, 00 × 10– 6 |
| Бенз(а)пирен | 7, 60 × 10– 8 | 6, 90 × 10– 8 | 6, 10 × 10– 8 |
Коэффициент полноты сгорания нефтепродуктов Кнп зависит от типа подстилающей поверхности в зоне горения:
|
|
|
– для водной поверхности Кнп = 0, 9 (так как пленка толщиной 2 мм не сгорает);
– для инертной почвы Кнп = 1 – × W', где: – пористость грунта, W' – влагосодержание грунта;
– для горения на почве, покрытой растительностью, Кнп = 1 (при этом поступление в атмосферный воздух продуктов сгорания растительных и лесных горючих материалов не учитывается).
Масса горящих нефтепродуктов М – часть общей массы разлитых нефтепродуктов, пропорциональная площади области разлива, попавшей на данный тип подстилающей поверхности.
3. Оценка факторов, связанных со сценарием " Пожар в резервуаре с нефтепродуктами"
При пожаре в резервуаре с нефтепродуктами рассматриваются два варианта развития аварии:
– пожар в резервуаре без выброса горящей жидкости;
– пожар с выбросом горящей жидкости.
Для обоих вариантов факторы воздействия на природную среду совпадают с факторами п. 2. 3 и рассчитываются по формулам (1) – (2) с коэффициентом Xн = 0, 08. При этом при пожаре в резервуаре без выброса горящей жидкости в качестве приведенного размера очага горения используется диаметр резервуара R* = dрез, а во втором варианте предполагается выброс горящей жидкости на дальность до восьми диаметров во все стороны от резервуара R = 16 × dрез.
4. Оценка факторов, связанных со сценарием " Взрыв резервуара с нефтепродуктами"
4. 1. Рассматривается комбинированный детонационно– дефлаграционный взрыв топливно– воздушной смеси в резервуарах для двух вариантов аварии:
– взрыв одиночной емкости, содержащей максимальный, по требованиям условий эксплуатации данного объекта СНПО, объем нефтепродуктов V0;
– групповой взрыв двух близрасположенны емкостей, содержащих максимальные, по требованиям условий эксплуатации данного объекта СНПО, объемы нефтепродуктов.
|
|
|
В первом случае во взрыве участвует в качестве топливно– воздушной смеси 50% массы нефтепродуктов, хранящихся в резервуаре, во втором – 90% суммарной массы нефтепродуктов [1].
4. 2. Последовательность оценки последствий взрыва для дальности R [1]:
1) вычисляется радиус зоны бризантного действия взрыва:
R1 = 1 / 753 / М, м,
где М – масса ТВС в кг;
2) вычисляется радиус зоны огненного шара R2:
R2 = 1, 7 × R1, м;
и избыточное давление на внешней части этой зоны Рфош;
Рфош = 1300(R1 / R2)3 + 50, кПа;
3) избыточное давление в зоне действия ударной волны 
при R > R2 рассчитывается по формуле:
4) для оценки теплового воздействия взрыва рассчитываются:
– интенсивность теплового потока IR:
IК = Q0 × FR × TR, кДж/м2с,
где:
Q0 – удельная теплота пожара (для бензина Q0 = 1800 кДж/м2 с);
TR = 1 – 0, 058 × ln (R) – коэффициент прозрачности воздуха в зоне взрыва;
– угловой коэффициент пожара (огненного шара);
– продолжительность существования огненного шара:
– тепловой импульс:
UТ = I × tсв, кДж/м2.
4. 3. Оценка поражающего действия ударной волны на объекты, расположенные на расстоянии R от взорвавшегося резервуара (резервуаров), производится в соответствии с табл. 11. 3.
|
|
|
