Определение изоляционных расстояний
3.1 Ширина приведенного канала рассеяния: ap = a12 + (м), ap= 0,02 + 0,03 = 0,05 (м) Для алюминиевого провода = 1,25 *K* *10-2 = 1,25*0,56* *10-2 = 0,03(м); k=0,56 3.2 Активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания Ua = = = 1,22%, Up = = =5,363% 3.3 Выбор параметров магнитной системы. Согласно указаниям [1, §2,3] выбираем трехфазную шихтованную магнитную систему с косыми стыками в крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне. Выбор способа прессовки стержней и ярм производим по табл. П 1.9. Материал магнитной системы – холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм. Индукцию в стержне рекомендуется принять по табл. П 1.10. По табл. П1.11 принимаем: - число ступеней стержня, - коэффициент заполнения круга, - диаметр стержня, - коэффициент заполнения сталью. Изоляция пластин - нагревостойкое изоляционное покрытие, выбираем по табл. П1.12. Коэффициент заполнения сталью: По табл. П1.13. принимаем: - число ступеней ярма Коэффициент усилия ярма Индукция в зазоре на прямом стыке: Bз’’ = Bc = 1,6, (Тл). Индукция в ярме: Число зазоров на прямом стыке - 3, на косом - 4. Индукция в зазоре на косом стыке: Bз’= Bc/ = 1,6/ Удельные потери в стали определяем по табл. П1.15: Pс = 1,295 (Вт/кг); Pя = 1,251 (Вт/кг); Удельные намагничивающие мощности находим по табл. П1.16 в соответствии с индукцией на каждом из этих участков: qс = 1,775 (В*А/м2); qя = 1,675 (В*А/м2); для зазоров на прямом стыке: q’’з = 23500 (В*А/м2); для зазоров на косом стыке: q’з = 4000 (В*А/м2). По табл. П1.17 находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания , а по табл. П1.18, П1.19 - постоянные коэффициенты (безразмерные величины) для обмоток. Согласно рекомендациям [1] коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному полю (коэффициент Роговского) для определения основных размеров принимаем
Принимаем диапазон изменений β=(1,2¸3,0) согласно табл. П1.20.
Расчет основных коэффициентов
A = 0,507* = = 0,21; A1 = 5,663*104* *A3*a = 5,663*104*0,873*0,213*1,463 = 669,83, (кг); A2 = 3,605*104* *A2*l02 = 3,605*104*0,873*0,212*0,05 =69,39, (кг); B1 = 2,4*104* * *A3*(a + b + e)= =2,4*104*0,873*1,015*0,213*(1,463+0,3125+0,41)=430,43 (кг) Для трансформаторов при номинальной мощности 1000 кВ×А и выше- . B2 = 2,4*104* * *A2*(a12 + a22) = =2,4*104*0,873*1,015*0,212*(0,02+0,018) =35,64, (кг); Для трансформаторов с алюминиевыми обмотками C1 = 1,2*10-2* =1,2*10-2* = 274,92,(кг); M = 0,152*10-6* = = 0,152*10-6*382*0,89*0,95* = 7,37, (МПа); kк,з = 1,41* *(1+ ) = 1,41* = 38. Минимальная стоимость активной части для рассчитываемого трансформатора: B = = = 0,16, С = = = 0,511, D = = =1,135, где = 1,13 = 2,36 X5+B*x4 – C*x – D = 0 Решением этого уравнения дает значение β = x4, соответствующее минимальной стоимости активной части. Находим предельные значения β по допустимой плотности тока J: -для трансформатора с алюминиевыми обмотками
xj = ; Βj = xj4 = 1,534 = 5,54; xσ = = = 1,5; βσ = = 1,54 =5,06, где допустимое механическое растягивающие напряжение для обмоток из алюминия σp ≤ 25 МПа. Оба полученных значения β могут лежать за пределами обычно принимаемых значений табл. П1.20. Масса угла магнитной системы равна: GУ=0,492*104*kc*kя* A3*x3 = K1*x3 = 40,37* 1,533=144,59, где K1=0,492*104*kc*kя * A3 =0,492*104 *0,873*1,015* 0,213=40,37. Активное сечение стержня: Пс = 0,785* kc*A2*x2 = K2*x2 = 0,0302*1,532 = 0,0707, где K2 = 0,785* kc*A2 = 0,785*0,873* 0,212 =0,0302. Площадь зазора на прямом стыке: = = 0,0707. Площадь зазора на косом стыке: = = 0,1. Для магнитной системы потери холостого хода по рис 3.2 с учётом табл. П1.22, П1.23, П1.24 находим по формуле: Px = kПД*pc*(GC+0,5*kПУ*GУ)+kПД*pя*(GЯ – 6*GУ+0,5*kПУ*GУ) = =K3* GC+ K4 *GЯ + K5* GУ = 893,745+2338,375+906,579=4138,7, где pc и pя – удельные потери в стали стержня и ярма, зависящие от индукций Bc и Bя (табл. П1.22). K3 = kПД*pc =1,15*1,295= 1,489 K4 = kПД*pя = 1,15*1,251=1,439
K5 = kПД*kПУ*pя*(0,5* - + 0,5) = 6,27. GC = Gя = Намагничивающая мощность с учётом табл. П1.25, П1.26, П1.27: QX = K6* + K7* + K8* + K9*x2 = 28863, где = 1,2 - с отжигом пластин, = 1,07 - для трансформаторов мощностью от 1000 до 6300 кВ×А; K6 = = 1,2*1,07*1,775 = 2,279, K7 = = 1,2*1,07*1,675 = 2,151, K8 = *(0,5* = = 1,2*1,07*1,675*(0,5*42,45*2*( + 1) – 6) = 132,899, K9 = 0,785* kc*A2* * * = = 0,785*0,873*0,212*1,07*(4*4000+2*23500) = 2037,26.
Определяем основные размеры трансформатора: d = A*x; d12 = a*A*x; l = П*d12/ β; 2a2 = b*d; C = d12 + a12 +2*a2 + a22, Весь дальнейший расчёт, начиная с определения массы стали магнитной системы, для шести различных значений β проводим в форме табл. 4.1. Предел изменения β определяется по табл. П1.20 для каждого задания индивидуально. От величины β зависит соотношение размеров трансформатора. С учётом полученного значения β выбираем: PX; d; i0; x; x2; x3.
β= 1,2 1,32 1,4 1,8 2,2 2,6 3
Выбираемβ = 1,2.
Воспользуйтесь поиском по сайту: ©2015 - 2024 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...
|