Расчет поступлений солнечной радиации

1. Исходные данные:

а) Наименование года- Хабаровск

б) Широта-48⁰ северной широты

в) Характеристика окон. Размер: 2*2,1.Конструкция: обычное стекло, двухкамерный стеклопакет в раз-ых переплетах из обычного стекла.

г) Сопротивление R_req=0,65;

д) средняя месячная температура наружного воздуха в июле,

t_Н=25.7ºС;

е) Среднесуточная амплитуда наружного воздуха.

ж)Температура внутреннего воздуха t=28⁰С

з) Площадь остекления А_ост=

2. Тепловой поток солнечной радиации поступающей через остекленные проемы определяется по формуле

Q _О.С. = Q _O.C.i. · a _П+ Q _Δt,Вт

где Q _O.C.i. – тепловой поток солнечной радиации проникающей непосредственно через прозрачное остекление;

a _П – показатель поглощения солнечной радиации оборудованием и ограждением помещения;

Q _Δt – тепловой поток теплопередачи через остекление.Вт

 

3. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через остекление определяется по max формуле

,Вт

где q _П^MAX и q _Р^MAX – максимальная плотность тепловой прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/м², выбирается по табл. 1[8] для заданной широты местности и ориентации фасада,

а) q _П^MAX =385 Вт/м² и q _Р^MAX=98 Вт/м² с Δ z =7ч

k ₁ – коэффициент облученности прямой солнечной радиации,

k ₁= k _ПГ· k _ПВ

где k _ПГ и k _ПВ – коэффициенты, учитывающие затененность окна горизонтальными и вертикальными солнцезащитными устройствами

и ,

где r, S – ширина горизонтальных и вертикальных устройств, если солнцезащитных устройств нет, как в нашем случае, то r =0 и S =0. Но поскольку плоскость остекления не совпадает с плоскостью стены, то откосы окна выполняют роль солнцезащитных плоскостей и их надо учитывать при ширине откоса более 150 мм, принимаем l ₁= l ₂=0,3 м;

h_S – высота солнца, по табл. 3[8] h_S =21;

A_S.OC – солнечный азимут остекления,

A_S.OC = A _S· A _OC,

где A _S – азимут солнца, по табл. 3[8] A _S=94º;

A _OC – просто азимут остекления, зависит ориентации остекления, в нашем случае A _OC=135º.

A_S.OC =99-135=-36º;

H, B – высота и ширина окна соответственно.

и .

k ₁=0,8.

k ₂ – коэффициент облученности рассеянной солнечной радиации,

k ₂= k _Г· k _В,

где k _Г , k _В подбираются по таблице в зависимости от β и γ,

и ,

k _Г =0,84 и k _В=0,92.

k ₂=0,773;

k ₃ – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, жалюзи), если нет k ₃=0,7;

k ₄ – коэффициент теплопропускания остекления, учитывая затенения переплетами, k ₄=0,68.

Вычисляем максимальный тепловой поток солнечной радиации через остекление

.

 

4. Определение показателя поглощения a _П.

a _П определяется в зависимости от отношения

Σ Y = Y _НС· A _НС+ Y _ПЕР· A _ПЕР+ Y _ПТ· A _ПТ+ Y _ПЛ· A _ПЛ+ Y _ОС· A _ОС+ Y _КАП· A _КАП,

где A _НС – площадь стены за вычетом окон, A _НС=22,8 м²; A _НС=18,3 м²;

A _ПЕР – площадь всех перегородок, A _ПЕР=18,3 м²;

A _ПТ – площадь потолка;, A _ПТ=80,52

A _ПЛ – площадь пола; A _ПЛ=80,52

А_КАП- площадь капитальной перегородки; А_КАП=39,6

 

Y _НС, Y _ПЕР, Y _ПТ, Y _ПЛ, Y _ОС – коэффициенты теплоусвоения ограждений.

Для определения коэффициентов теплоусвоения, предварительно вычисляют тепловую инерцию D каждого слоя ограждения по формуле

,

где δ – толщина;

λ – теплопроводность;

S – теплоусвоение.

 

а) наружная стена.

По кирпичной кладке имеем .

В соответствии со [3], если D>1, то Y _НС=S=10,9.

б) потолок.

По железобетонной плите перекрытия имеем .

Если D>1, то Y _ПТ= S=18,96.

в) пол.

Пол паркетный (дуб поперек волокна):δ=0,025 мм,λ=0,18, S =5.

 

 

Если D>0,5, то Y _П= 2·D=11,72.

г) перегородки.

Для перегородок расчет делается для половины толщины по формуле

.

д) окна.

Для остекления

Ж)Капитальная стена

.

, тогда:

5. Величина теплового потока теплопередачей определяется по формуле

,Вт

где t _НАР – средняя температура наружного воздуха в июле, t _НАР=21,2ºС;

t _В – внутренняя температура в помещении, t_В=28ºС, так как t _В= t _В^Р+3º≤28ºС;

A _TH – максимальная суточная амплитуда наружного воздуха в июле, А _ТН=8,6ºС;

A _ОС – площадь остекления, A _ОС1=16,8м²;

R _ОС – сопротивление теплопередачи остекления, R _ОС=0,65 ;

θ₁ – коэффициент выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, по табл.6 [8].

 

3-х окон

 

Результаты расчета сведены в таблице 5. В тепловом балансе расчетного помещения учитывается максимальное значение по пятой графе таблицы 5.

Таблица 5 – Тепловой поток солнечной радиации через окна

 

Часы суток			3
начало 5 ч, z = 7, QОС.I. mas = 3410 Вт
	аП	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,16	0,19	0,24	0,28	0,31	0,31	0,30	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
		-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,50	-0,26		0,26	0,50	0,71	0,87	0,97		0,97	0,87	0,71	0,50	0,26		-0,26	-0,50	-0,71
		-371,5	-394	-400	-394	-372	-336	-289	-236	-178	-121	-67	-21						-21	-67	-121	-178	-236	-289	-336
	+												1002

⇐ Предыдущая123456Следующая ⇒

Поделиться:

Читайте также:

I. Расчет теплового баланса здания в зимнем режиме эксплуатации
II. Заполнение титульного листа Расчета
II. Расчет системы отопления
III. РАСЧЕТ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ДОХОДНОСТИ АКЦИЙ
III. Расчет системы вентиляции.
V2: Расчет балок на прочность
Аккредитив - определение и участники этой формы расчетов.
Аккредитивная форма расчетов.
Актуарные расчеты:особенности и задачи.
Акцизы, объекты налогообложения, ставки и порядок расчета налога

Воспользуйтесь поиском по сайту: