П2.2. Выбор числа, мощности и типа рабочих и резервных трансформаторов СН

Рабочие трансформаторы собственных нужд (ТСН)

Согласно [1], выбирается по одному рабочему ТСН на блок. Он подключается отпайкой к токопроводу между генераторным выключателем и блочным трансформатором. С учётом повышенных требований к надёжности СН перегрузка ТСН не допускается. Расчётная мощность ТСН определяется по формуле (31).

Суммарная расчётная нагрузка согласно табл. П2.2 составит:

Блок №1: (кВА).

Блок №2: (кВА).

Блок №3: (кВА)

Выбор ТСН производится по условиям наиболее нагруженного блока №1. Выбирается ТСН типа ТРДНС – 32000/20 (номинальное напряжение СГ 300 МВт – 20кВ). Характеристики ТСН сведены в таблицу П2.3.

 

 

Таблица П2.2. Карта механизмов собственных нужд КЭС с тремя энергоблоками по 300 МВт

Механизм СН

Pрасч, кВт   S, кВА

Кол-во на блок. Всего/ в работе

Блок №1 – 300 МВт

Блок №2 – 300 МВт

Блок №3 – 300 МВт

Секция А

Секция Б

Секция А

Секция Б

Секция А

Секция Б

n

P, S.

n

P, S.

n

P, S.

n

P, S.

n

P, S.

n

P, S.

Блочная нагрузка

КН I ст.

3/2

1(1)

1(1)

1(1)

КН II ст.

3/2

Насос сливной ПНД

2/1

(1)

(1)

(1)

ПНЭ

2/1

(1)

(1)

(1)

ММ

4/3

1 (1)

1(1)

1(1)

МВ

4/3

1 (1)

1 (1)

1 (1)

ДС

2/2

ДВ

2/2

БГН

2/2

ЦН

2/2

ПЭН1

1/1

-

-

-

-

-

-

Трансформатор блока 6/0,4 кВ

1000*

2/2

1000*

1000*

1000*

1000*

1000*

1000*

Трансформатор электрофильтров

630*

2/2

630*

630*

630*

630*

630*

630*

 

 

Продолжение табл. П2.2

Общестанционная нагрузка
Механизм СН	Pрасч, кВт S, кВА	Кол-во на стан-цию. Всего/В работе	Блок №1 – 300 МВт	Блок №2 – 300 МВт	Блок №3 – 300 МВт
Секция А	Секция Б	Секция А	Секция Б	Секция А	Секция Б
n	P, S	n	P, S	n	P, S	n	P, S	n	P, S	n	P, S
НКП		3/-	-	-	(1)		-	-	(1)		-	-	(1)
РВ		1/-	(1)		-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
НОВ		3/2			-	-			-	-	(1)		-	-
НГЗУ		4/3			-	-							(1)
МД		4/3			-	-	-	-			(1)		-	-
Конвейер №1		3/3	-	-			-	-			-	-
Конвейер №2		3/3			-	-	-	-			-	-
Тр. ХВО 6/0,4 кВ	630*	3/2		630*	-	-	(1)	630*	-	-		630*	-	-
Тр. ОРУ 6/0,4 кВ	630*	2/2		1000*	-	-	-	-		630*	-	-	-	-
Тр.блока резервный. 6/0,4 кВ	1000*	2/-	-	-	(1)	1000*	-	-	-	-	-	-	(1)	1000*
Тр. очистных со-оружений 6/0,4	630*	2/2	-	-	-	-	-	-		630*		630*	-	-
Мощность двиг-лей / на секцию, кВт
Мощность трансформаторов / на секцию, кВА
Мощность двигателей / на блок, кВт
Мощность трансформаторов / на блок, кВА

¹ - ПЭН используется только при пусках и остановах; при нормальной работе блока в работе находится ПТН.

Резервный трансформатор собственных нужд

В цепи генератора установлен генераторный выключатель. Поэтому резервный ТСН выполняет только одну функцию – замену рабочего ТСН при отключении последнего. Пусковые операции осуществляются от собственного рабочего ТСН.

Согласно [1] на три энергоблока, выбирается один РТСН, мощностью, равной мощности рабочего ТСН типа ТРДНС – 32000/35.

Предполагается подключение РТСН к обмотке НН автотрансформатора связи. Параметры РТСН приведены в табл. П2.3.

Таблица П2.3. Каталожные параметры ТСН и РТСН

Тип	Uвн, кВ	Uнн, кВ	Рх, кВт	Рк, кВт	Uвн-нн, %	Iх, %
ТСН: ТРДНС – 32000/20		6,3¸6,3			12,7	0,6
РТСН: ТРДНС – 32000/35		6,3¸6,3			12,7	0,6

П2.3. Выбор электродвигателей к механизмам
собственных нужд 6 кВ КЭС

Выбор электродвигателей производится упрощенно по расчётной мощности на валу агрегатов (см. табл. П2.2), рекомендуемому типу ЭД и коэффициенту запаса по мощности К_з = 1,1¸1,3. Пример полного выбора электродвигателя к дымососу рассмотрен в приложении 1.

Выбранные ЭД и их характеристики, необходимые для дальнейших расчётов, сведены в таблицу П2.4. Параметры электродвигателей указаны по данным [3, 7, 17]. При отсутствии данных по номинальному току ЭД, ток определяется по выражению (52).

 

Таблица П2.4. Каталожные параметры двигателей собственных нужд напряжением 6 кВ
Наименование механизма	Тип ЭД	Рн, кВт	Iн, А	h, %	cos jн	nн, об/мин	Ki, о.е.	mмaх, о.е.	mн, о.е.
КН Iст	А-114-4М			92,8	0,895		6,5	2,8	1,6
КН IIст	А-12-41-4			93,0	0,895		5,7	2,2	1,1
Насос сл. ПНД	А-113-4М			92,0	0,89		5,8	2,5	1,3
ПНЭ	А-13-62-8			95,0	0,9		5,4	2,1	1,0
ММ	ДАЗО-15-49-10			91,0	0,88		5,5	2,4	0,8
МВ	А3-13-46-8			94,0	0,84		5,3	2,1	1,3
ДС	ДАЗО-1910-12/10			93,0	0,82		5,3	2,5	0,85
ДВ	ДАЗО2-18-59-6/8			92,0	0,85		6,3	2,3	0,7
БГН	А-13-52-8			94,0	0,84		5,0	2,0	1,2
ЦН	А-13-52-8			94,0	0,84		5,0	2,0	1,2
ПЭН	АТД-8000			96,6	0,91		5,4	2,4	0,8
НКП	А-12-32-4			93,5	0,89		5,1	2,1	1,0
РВ	АНЗ-2-16-69-8			95,5	0,862		5,2	1,9	1,0
НОВ	А-13-42-8			93,5	0,83		5,1	2,1	1,2
НГЗУ	А-113-4М				0,89		5,8	2,5	1,3
МД	АНЗ-16-36-12			93,2	0,8		6,0	2,2	1,0
Конвейер №1	ВАО2-450LА-8			93,4	0,79		5,5	2,0	1,0
Конвейер №2	ВАО2-560LА-8			95,2	0,74		5,5	2,2	1,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Определение успешности самозапуска электродвигателей
секции СН 6 кВ

Для результирующей устойчивости работы оборудования электростанции процесс самозапуска должен быть успешным. Оценка условий самозапуска производится приближённо по уровню начального напряжения при самозапуске (U_нач.). Критерий успешности:

. (П3.1)

В соответствии с разделами 4.1 и 4.3, величина U_{нач.доп.мин}. принимается равной 0,6·U_н. При наличии генераторного выключателя расчётным режимом самозапуска будет следующий: подхват РТСН наиболее загруженной секции одного блока.

Согласно табл. П2.2, самозапуск будет рассматриваться для секции А блока №1, как наиболее загруженной электродвигателями секции СН. Расчетная схема самозапуска приведена на рис. П3.1.

 

Рис.П3.1. Расчетная схема самозапуска

Схема замещения для расчётной схемы (рис. П3.1) представлена на рисунке П3.2

Определение параметров схемы замещения

Обычно в практике ориентировочных расчетов принимают значение Uс_* = 1,05 о.е. [2]. В качестве U_ср. рассматривается значение U_ср. сети, где исследуется самозапуск (шины СН 6кВ), т.е. U_ср. = 6,3 кВ.

 

Рис. П3.2. Схема замещения для расчета схемы самозапуска

Резервный трансформатор собственных нужд имеет расщепленные обмотки низкого напряжения, с учетом этого:

здесь U_ср. – в кВ; S_нт – в МВА. (П3.2)

Предполагается выполнение резервной магистрали комплектным шинопроводом. Его параметры: Х_уд. = 0,2 Ом/км, а длина, при вводе от РТСН между блочными трансформаторами в середину резервной магистрали, может быть принята равной L = 50 м. Тогда:

(Ом), (П3.3)

(Ом). (П3.4)

Для упрощения расчетов пренебрегаем активным сопротивлением ЭД при самозапуске (cosj_с/з = 0, вместо обычных 0,25). Ошибка в определении U_нач не превышает 1%.

Сопротивления всех i электродвигателей при пуске рассчитываются по формуле (40) и сводятся в таблицу П3.1.

(Ом), (П3.5)

где U_ном в В, I_ном в А, К_i в о.е. по данным табл. П2.4.

Таблица П3.1. Значения сопротивлений электродвигателей при пуске

Механизм	КН Iст	КН IIст	Насос сл. ПНД	ПНЭ	ММ	МВ	ДС	ДВ
Xдв i, Ом	14,4	10,5	20,6	9,05	8,3	7,1	3,2	2,8

Продолжение таблицы П3.1

Механизм	БГН	ЦН	РВ	НОВ	НГЗУ	МД	Конв. №2
Xдв i, Ом	11,4	11,4	3,6	13,6	20,6	4,5	9,8

Суммарное сопротивление ЭД, подключенных к секции А, определяется по формуле (39):

(Ом). (П3.6)

Сопротивление электродвигателей , приведенное к условиям самозапуска, определяется по формуле (41). Для рассматриваемого примера коэффициент К = 1/ I_* определяется по обобщенным кривым (см. рис.5) по заданному значению t_пер = 2,5 с:

Тогда: (Ом). (П3.7)

Далее, с учетом принятых выше допущений, определяется начальное напряжение на секции СН при самозапуске от предварительно ненагруженного трансформатора:

(о.е.). (П3.8)

Получили, что U_нач* < U_{нач*доп.мин} (0,669 > 0,60), следовательно, процесс самозапуска можно считать успешным даже без исключения ряда неответственных двигателей (агрегатов) собственных нужд.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

⇐ Предыдущая123456789Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: