Расчёт пусковых характеристик

 

Расчёт токов с учётом влияния изменения параметров под влияние вытеснения тока (без учёта влияния насыщения от полей рассеяния). Расчёт проводится по формулам табл.9.32. Пример расчета пусковых характеристик для скольжения . Данные расчёта остальных точек сведены в табл.3.8.1.

- Приведенная высота стержня

[ф. 9.245, с 427],

где .

Глубина проникновения тока

[ф. 9.246, с 427],

где для находим - коэффициент по [рис. 9.57, с 428];

м.

Коэффициент

[ф. 9.247, с 427],

где - площадь сечения, ограниченного высотой

[ф. 6-243, с 429], м².

мм. мм².

.

Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора

. [ф. 9,257, с 430],

расчёта Ом.

.

Приведенное сопротивление ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока

,

Ом.

- Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока

для по [рис. 9.58, с 428].

[ф. 9.261, с 431],

где - коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока [ф. 9.262, с 431].

- коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока.

.

,

,

.

[ф. 9.261, с 431],

Ом.

- Пусковые параметры

[ф. 9.277, с 437],

Ом.

[ф. 9.278, с 437],

.

- Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока:

по [ф. 9.278, с 437] для .

,

Ом.

,

Ом.

[ф. 9.281, с 437],

А.

[ф. 9.283, с 437],

А.

- Данные для расчёта

кВт, В, А, , А, , , Ом, Ом, , ,

№ П/П	Расчетная формула	Раз- мер- ность	Скольжение s	Sкр
	0,8	0,5	0,2	0,1	0,1
		_	1,873	1,676	1,325	0,838	0,592	0,592
		_	0,7	0,6	0,21	0,44	0,109	0,109
		мм	17,32	18,41	24,34	20,45	26,56	26,56
		_	1,611	1,518	1,162	1,371	1,073	1,073
		_	1,487	1,413	1,13	1,296	1,058	1,058
		Ом	0,039	0,037	0,029	0,034	0,027	0,027
		_	0,8	0,83	0,91	0,96	0,99	0,99
		_	1,332	1,387	1,533	1,625	1,68	1,68
		_	0,908	0,922	0,959	0,982	0,995	0,995
		Ом	0,139	0,141	0,146	0,15	0,152	0,152
		Ом	0,052	0,06	0,073	0,186	0,296	0,296
		Ом	0,312	0,315	0,32	0,324	0,326	0,326
		А	694,4	686,9	669,4	588,6	499,1	499,1
		А	713,5	706,1	688,9	606,4	514,9	514,9

 

Табл. 3.9. Расчет токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом влияния эффекта вытеснения тока.

Расчет пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния

 

Расчёт проводим s=1;0,8;0,5;0,1. (см. табл. 9,33 с.440).

Пробный расчет приведен для .

Индуктивные сопротивления обмоток. Принимаем - коэффициент насыщения по [ф. 9.263, с 432].

- средняя МДС, отнесённая к одному пазу статора [ф. 9.263, с 432],

где А - ток статора, соответствующий расчетному режиму, без учета насыщения, А.

А.

- коэффициент по [ф. 9.265, с 432],

.

[ф. 9.264, с 433],

Тл.

Для Тл находим по [рис. 9.61, с 432].

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения.

- Дополнительное раскрытие пазов статора

[ф. 9.266, с 433],

мм.

- коэффициент магнитной проводимости рассеяния для полузакрытого паза [ф. 9.269, с 434],

;

[ф. 9.272, с 434],

.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения

[ф. 9,274, с 434],

.

- Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения

[ф. 9.275, с 434],

Ом.

- Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока.

- Дополнительное раскрытие пазов ротора

[ф. 9.270, с 433],

мм.

[ф. 9.271, с 434],

.

[ф. 9,273, с 434],

.

- Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учетом влияния насыщения

[ф. 9.274, с 434],

.

- Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом насыщения от полей рассеяния

[ф. 9.276, с 435],

Ом.

Коэффициент

[ф. 9,278, с 437],

.

- Расчет токов и моментов

[ф. 9.280, с 437],

Ом.

- Реактивная составляющая сопротивления правой ветви схемы замещения

[ф. 9.280, с 437],

Ом.

- Ток в обмотке ротора

[ф. 9.281, с 437],

А.

- Ток обмотки статора

[ф. 9.283, с 437],

А.

- Относительное значение пускового тока

,

- по [т. 9.31, с. 436] , однако меньшее значение допустимо.

- Относительное значение пускового момента

[ф. 9.283, с 437],

-по [т. 9.31, с. 436] .

,

- отличается от на 5%, допускается отличие до 15%.

 

 

№ П/П	Расчетная формула		Скольжение s		Sкр
	0,8	0,5	0,2	0,125	0,1
		-	1,35	1,3	1,2	1,1	1,07	1,05
		А
		Тл	4,501	4,289	3,863	3,117	2,768	2,526
		-	0,51	0,55	0,62	0,71	0,76	0,8
		мм	5,609	5,151	4,35	3,319	2,747	2,289
		-	2,154	2,162	2,177	2,2	2,216	2,23
		-	0,775	0,836	0,942	1,079	1,155	1,215
		Ом	0,133	0,136	0,141	0,147	0,15	0,153
		мм	8,199	7,53	6,359	4,853	4,016	3,347
		-	0,656	0,72	0,886	1,014	1,079	1,128
		-	0,962	1,038	1,17	1,34	1,434	1,509
		-	0,077	0,083	0,094	0,106	0,112	0,116
		Ом	1,026	1,027	1,028	1,029	1,03	1,03
		Ом	0,052	0,059	0,073	0,186	0,248	0,296
		Ом	0,213	0,221	0,237	0,255	0,265	0,273
		А		962,2	886,3	696,8	605,6	546,6
		А			902,9	711,8	619,7	560,1
		-	1,431	1,385	1,311	1,174	1,119	1,088
		-	5,882	4,713	4,351	3,431	2,987	2,699
		-	1,233	0,902	0,979	1,734	1,712	1,814

 

Табл. 3.10 Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.

;2р=10; В; S_кр =0,1; =5,882; =1,223;Ммах=1,814

Рис.3.10 Зависимость и от скольжения двигателя.

 

 

Тепловой расчет

- Электрические потери в пазовой части обмотки статора

[ф. 9.313, с 449],

где - коэффициент увеличения потерь для класса изоляции F.

Вт.

- Электрические потери в лобовой части обмотки статора

[ф. 9.314, с 449],

где Вт.

- Превышение температуры внутри поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри машины

[ф. 9.315, с 450],

где - коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду по [т. 9.35, с 450].

- коэффициент теплоотдачи с поверхности по [рис. 9.68, с 450], Вт/(м^2. С⁰).

⁰С.

- Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора

[ф. 9.314, с 449],

где - расчетный периметр поперечного сечения паза статора по

[ф. 9.317, с 451], м.

- средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции, Вт/(м^{. 0}С) по [рис. 9.67, с 450].

- средняя теплопроводность внутренней изоляции катушек по [рис. 9.69, с 453], Вт/(м^{. 0}С).

м.

⁰С.

- Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей

[ф. 9.319, с 451],

где - периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки, м.

⁰С.

- Превышение температуры наружной поверхности изоляции лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины

[ф. 9.320, с 452],

где ⁰С.

- Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины

[ф. 9.321, с 452],

⁰С.

- Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды

[ф. 9.322, с 452],

где - сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя [ф. 9.326, с 453], Вт.

Вт.

по [ф. 9.324, с 452].

- эквивалентная площадь охлаждения корпуса по

[ф. 9.327, с 453], м².

- коэффициент подогрева воздуха, по [рис. 9.68, с 450], Вт/(м^2.0С).

м².

Вт.

⁰С.

- Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды

[ф. 9.328, с 453],

⁰С.

- Требуемый расход воздуха для охлаждения

[ф. 9.340, с 456],

м³/с.

- Расход воздуха, при данных размерах двигателя

[ф. 9.342, с 456],

м³/с.

Из полученных результатов видно, что .

 

⇐ Предыдущая12

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: