 |
Предварительный расчет диаметров валов
Рекомендуемые диаметры валов редуктора из условий прочности и жесткости [5,с.45] или [1,с.19], мм:
(1.19)
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
T - момент на валу Нм (таблица 1.5).
Таблица 1.13 – Расчет диаметров валов
| Вал | K | T,Нм | d’,мм | d, мм |
| Быстроходный | 7…8 | 40,86 | 24,11…27,55 | 25,0 |
| Промежуточный | 6…7 | 140,76 | 31,2…36,4 | 32,0 |
| Тихоходный | 5…6 | 382,17 | 36,28…43,54 | 36,0 |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
Передаваемая мощность, кВт [5, с. 7]:
(1.20)
где 
- номинальная мощность привода;
- коэффициент динамичности нагрузки [5, с.25]:
Режим работы- очень тяжелый,
- работа в одну смену
Тогда 
кВт
Рекомендуемые сечения нормальных клиновых ремней:
При Р=6,39 кВт и Т1=21,17 Нм выбираем по рекомендациям (таблица 1.14):
Таблица 1.14- Размеры клиновых ремней [5, с.25]
| Наименования параметров | Сечение ремня | |
| Z(0) | А | |
1. Расчетная ширина ремня  , мм
| 8,5 | |
| 2. Ширина большого основания W, мм | ||
| 3. Высота ремня Т, мм | 6±0,3 | 8±0,5 |
4. Расстояние от нейтрального слоя  , мм
| 2,1 | 2,8 |
5. Площадь сечения А, 
| ||
6. Масса одного метра ремня  , кг
| 0,06 | 0,10 |
7. Минимальный диаметр шкива  , мм
|
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
может быть представлено как :
где i- передаточное отношение ременной передачи
Исходя из компоновочной схемы передачи для сравнительных расчетов, принимаем шкивы (см. таблицу 1.15)
Таблица 1.15- Общие параметры для сечения ременной передачи
| Параметры | Результаты | |
| наименование | источник | |
| 1. Фактическое i | 
| |
| 2. Диаметры шкивов d1’ d1 d2’ d2 |
| 147,28 304,43 |
3. Скорость ремня  , м/с
| 
| 22,37 |
| 4.Угол обхвата a,град | 
| 162,9 |
5. Длина ремня:
q
 , мм
 , мм
|
округление по ГОСТ
| |
6. Частота пробегов,
|
| 8,949 |
7. Межцентровое расстояние  , мм
| 
принимаем
| 538,28 |
8. Регулирование а, мм
увеличение  , мм
увеличение , мм
ход ∆, мм
|
|
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
Таблица 1.16 – Расчет тяговой способности и долговечности ремней
| Параметры | Результаты расчета | ||||||||||
| Ремень сечения Z(0) | Ремень сечения A | ||||||||||
| наименование | источник, формула | ||||||||||
1. Номинальная мощность одного ремня  , кВт
| [4, c. 26] | 4,92 | |||||||||
2. Коэффициенты 
| [4, c. 11] [4, c. 12] | 0,94 1,0071 | |||||||||
3. Число ремней  при 
коэффициент 
расчетное 
округление 
| [4, c. 11]
[4, c. 11]
| 1,37 0,8 1,72 | |||||||||
4. Предварительное натяжение ветви одного ремня  , Н
| [4, c. 14] | ||||||||||
5. Окружное усилие одного ремня  , Н
| 
| ||||||||||
6 Сила на валах  , Н
| [4, c. 15] | ||||||||||
|
предварительное натяжение окружное (полезное) от центробежных сил суммарного растяжения изгиба на ведущем шкиве отношение | [4, c. 15,16]
| 3,16 1,52 0,026 4,71 2,8 1,68 7,51 | 2,08 0,88 0,026 2,99 3,86 0,77 6,85 | ||||||||
8. Долговечность ремней  , ч*
ТР
отношение 
| [4, c. 16] | 0,697<1 | 1,441>1 | ||||||||
| Примечания. * ресурс ремней нормального сечения [4, c. 16] Lh = (σy / σmax)mN0Цξi / (3600μ) ≥ TP, где σу = 9 МПа – условный предел выносливости ремня; m = 8 – показатель степени кривой усталости; N0Ц – базовое число циклов перемены напряжений [4, c. 21]: для ремня класса II N0Ц = 2∙106; TP = TP(ср)КСК2 – ресурс ремней в эксплуатации, где [4, c. 21] TP(ср) = 2500 при тяжелом режиме работы ремня класса II; КС = 0,3; К2 = 1 для климата центральных районов: TP = 2500∙1∙0,3 = 750 ч. |
Исходя из того, что долговечность ремня сечения А больше, чем Z(0) выбираем РЕМЕНЬ A – 2500 II ГОСТ 1284.1 - 89 с d1 = 150 мм, d2 = 300 мм, aW = 540 мм. Выполнение условия компоновки : 
Условие компоновки выполняется.
Расчёт передачи винт-гайка
Рисунок 1.2 Передача винт гайка
Параметры винта были определены в п. 1.2.2.
Наружный диаметр гайки определяем из условия прочности тела на растяжение и кручение[ 9, с.237]:
(1.21)
Где Fрасч– расчетная сила; для трапецеидальных резьб Fрасч =1,25F=1,25·70000=87500 H
[σP] – допускаемое напряжение материала гайки на растяжение, для бронзы [σP] = 34-44 МПа.
Принимаем D=72 мм.
Диаметр буртика гайки D1определяем из условия прочности на смятие [9, с.238]:
(1.22)
Где [σСМ] – допускаемое напряжение материала гайки на смятие, для бронзы [σСМ] = 42-52 МПа.
Принимаем D1=90 мм.
Определяем высоту гайки:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| ДМ – 15.05 – 03.16.05 |
а = 0,25 HГ=0,25·120 = 30 мм
