Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!

Расчет пусковых характеристик.

а) Расчёт токов с учётом изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учёта влияния насыщения от полей рассеяния).

105. Активное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока [ ]. По рисунку 8.76 [1, стр.411]:

106. Приведём расчёт для При литой алюминиевой обмотке и расчётной температуре

По рисунку 8.57 [1, стр.366] при находим .

107. Глубина проникновения тока:

108. Коэффициент для круглых стержней находим по отношению площадей всего сечения стержня и сечения, ограниченного высотой , то есть:

где площадь сечения, ограниченного высотой :

где

Соответственно:

109. Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока:

где

110. Приведенное сопротивление ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока:

Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока по рис.8.58 [3, стр. 366] при ,

111. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учётом эффекта вытеснения тока:

Где

где коэффициент магнитной проводимости участка паза, занятого проводником с обмоткой.

Следовательно:

112. Определим изменение индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока:

то есть:

Соответственно:

113. Учитывая, что индуктивное сопротивление взаимной индукции с уменьшением насыщения магнитопровода увеличивается, в расчете пусковых характеристик для скольжений , оно может быть принято равным:

то есть:

Не внося большой погрешности, в расчетных формулах пусковых режимов пренебрегают сопротивлением . Это оправдано при токах, заметно превышающих номинальный, так как электрические потери в обмотках, возрастающие пропорционально квадрату тока, многократно превышают потери в стали, для учета которых в схему замещения введен параметр .

114. При этом допущениях коэффициент:

115. Расчёт токов с учётом влияния эффекта вытеснения тока для

Следовательно:

116. Аналогично проводим расчёты и для и для критического скольжения, вычисляемого по формуле:

Получим

Данные расчётов пусковых характеристик сведены в таблицу 8:

Таблица 8

№ п/п	Расчётные формулы	Размерность	Скольжение s
	0,8	0,5	0,2	0,1
		–	1,873	1,676	1,325	0,838	0,592	0,565
		–	0,75	0,48	0,21	0,044	0,011	0,009
		мм
		–	1,497	1,3	1,121	1,018	0,998	0,997
		–	1,27	1,165	1,066	1,01	0,999	0,998
		Ом	0,311	0,285	0,261	0,247	0,245	0,245
		–	0,77	0,85	0,92	0,97	0,98	0,98
		–	2,636	2,74	2,83	2,89	2,9	2,9
		–	0,956	0,971	0,985	0,994	0,996	0,996
		Ом	1,376	1,398	1,42	1,432	1,434	1,434
		Ом	0,694	0,741	0,909	1,633	2,86	3,1
		Ом	2,656	2,678	2,698	2,712	2,715	2,715
		А	138,44	136,76	133,5		96,35	92,142
		А	140,47	138,8	135,5	121,89	97,87	93,6

б) Расчёт пусковых характеристик с учётом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.

117. Расчёт проводим для точек характеристик, соответствующих , при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений с учётом влияния вытеснения тока (таблица 7).

Данные расчётов сведены в таблицу 8. Подробный расчёт приведём для .

Принимаем , тогда средняя МДС обмотки, отнесённая к одному пазу обмотки статора:

где ток статора, соответствующий расчётному режиму без учёта насыщения; число параллельных ветвей обмотки статора; число эффективных проводников в пазу статора; коэффициент, учитывающий уменьшение МДС паза, вызванное укорочением шага обмотки; коэффициент укорочения шага обмотки.

118. По средней МДС рассчитываем фиктивную индукцию потока рассеяния в воздушном зазоре:

где коэффициент

Следовательно:

По полученному значению определяют отношение потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния ненасыщенной машины, характеризуемое коэффициентом , значение которого находим по кривой рисунка 8.61 [3, стр. 370]: при , .

119. Значение дополнительного эквивалентного раскрытия пазов статора:

120. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении определяют для статора из выражения:

где проводимость, рассчитанная без учёта насыщения, вызванное насыщением от полей рассеяния уменьшение коэффициента магнитной проводимости рассеяния закрытого паза:

Следовательно:

121. Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора:

122. Индуктивное сопротивление обмотки статора с учётом насыщения от полей рассеяния определяем по отношению сумм коэффициентов проводимости, рассчитанных без учёта и с учётом насыщения от полей рассеяния:

123. Для короткозамкнутых роторов дополнительное раскрытие рассчитываем по формуле:

124. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении определяют для ротора из выражения:

где

Соответственно:

125. Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов ротора:

126. Для ротора принимаем отношение сумм проводимостей, рассчитанных без учёта влияния насыщения и действия вытеснения тока (для номинального режима) и с учётом этих факторов:

127. Коэффициент:

128. Расчёт токов и моментов:

129. Ток в обмотке ротора:

Соответственно:

130. Кратность пускового тока с учётом влияния вытеснения тока и насыщения:

131. Кратность пускового момента с учётом влияния вытеснения тока и насыщения:

132. _{Полученный в расчёте коэффициент насыщения:}

Таблица 9

№ п/п	Расчётные формулы	Размерность	Скольжение s
	0.8	0.5	0.2	0.1
		-----	1,3	1,25	1,2	1,15	1,1	1.3
		А
		Тл	3,427	3,386	3,052	2,631	2,021	1,915
		-----	0,66	0,68	0,72	0,75	0,87	0,88
		мм	3,74	3,52	3,08	2,75	1,43	1,32
		-----	1,29	1,3	1,32	1,335	1,412	1,42
		-----	1,162	1,197	1,267	1,32	1,531	1,549
		Ом	1,084	1,094	1,112	1,127	1,187	1,192
		-----	1,012	1,012	1,012	1,012	1,013	1,013
		мм	5,95	5,6	4,9	4,375	2,275	2,1
		-----	2,263	2,268	2,279	2,288	2,355	2,364
		-----	1,135	1,17	1,238	1,29	1,496	1,514
		Ом	1,169	1,177	1,194	1,208	1,267	1,272
		Ом	0,694	0,739	0,9	1,629	2,861	3,1
		Ом	2,267	2,285	2,321	2,35	2,47	2,48
		А	160,31	158,25	152,48	132,93	100,55	95,59
		А	162,35	160,28	154,47	134,69		96,96
		-----	1,156	1,155	1,14	1,105	1,042	1,036
		-----	5,24	5,17	4,893	4,345	3,29	3,128
		-----	0,783	1,9	1,189	2,14	2,42	2,4