Трехвалентного и металлического железа

 

На исследование берут навеску измельченной окалины в количестве 0,2-0,5 г с точностью до 0,001 г. Навеску помещают в сухую колбу емкостью 250 мл, добавляют 0,5 г фтористого натрия, 2,5 г карбоната натрия, 20 мл концентрированной соляной кислоты и кипятят до растворения (20-30 мин). Раствор разбавляют дистиллированной водой до 100-120 мл и переносят в мерную колбу на 200 мл, доливают последнюю до метки, перемешивают. Для определения двухвалентного [Fe²⁺] и трехвалентного [Fe³⁺] железа отбирают пипеткой аликвотную часть раствора (50 мл) в колбу и нагревают до температуры 80-90 ⁰С. Добавляют 1 мл 10 % водного раствора сульфосалициловой кислоты, раствор нейтрализуют аммиаком до рН=1-2 (при этом раствор приобретает фиолетовую окраску) и титруют 0,1 М водным раствором трилона Б (V₁). Затем к раствору приливают 5 мл 10 % водного раствора надсульфата аммония, перемешивают его и снова титруют трилоном Б (V₂).

Содержание двух- и трехвалентного железа в окалине (% масс.) рассчитывают по формулам:

[Fe²⁺] = (V₂ × 200 × k × 0,005584 × 100)/(2 × 50 × m); (1.54)

[Fe³⁺] = (V₁ × 200 × k × 0,005584 × 100)/(2 × 50 × m), (1.55)

где V₁, V₂ - объемы раствора трилона Б, пошедшие на титрование аликвотной части раствора, мл;

200 - объем раствора, мл;

k - поправочный коэффициент 0,1 М раствора трилона Б;

50 - объем аликвотной части раствора, взятого на титрование, мл;

0,005584 - количество железа, соответствующее 1 мл точно 0,1 М раствора трилона Б, г;

m - навеска окалины, г.

С поправкой на разложение вустита содержание двух- и трехвалентного железа будет равно:

 

[Fe²⁺]* = [Fe²⁺] + 3 × (100 - 1,29 × [Fe²⁺] - 1,43 × [Fe³⁺]). (1.56)

Для определения содержания в окалине металлического железа навеску окалины (0,2-0,5 г), взвешенную с точностью до 0,0001 г, помещают в сухую колбу емкостью 250 мл и добавляют при непрерывном перемешивании 40 мл 18 % хлорного железа с кислотностью раствора 0,2-0,3 г-моль/л НСl. Колбу закрывают пробкой и перемешивают в течение 45 мин. Раствор фильтруют через слой асбеста, остаток промывают дистиллированной водой, подкисленной соляной кислотой (3 мл на 1 л воды). Фильтрат переносят в мерную колбу на 200 мл, доливают водой до метки и перемешивают. Затем отбирают пипеткой аликвотную часть (50 мл) в колбу; далее поступают аналогично определению двух- и трехвалентного железа.

Содержание металлического железа в окалине (в % масс.) рассчитывают по формуле:

[Fe] = [(V₃ - V₄) × 200 × k × 0,005584 × 100]/50 × m, (1.57)

 

где V₃ - объем раствора трилона Б, пошедший на титрование аналогичного количества хлорного железа, мл;

V₄ - объем раствора трилона Б, пошедший на титрование аликвотной части фильтрата, мл.

Для приготовления необходимого для титрования 0,1 М раствора трилона Б, 37,2 г трилона растворяют при нагревании в 400 - 500 мл дистиллированной воды и доводят в мерной колбе до объема 1 литр. Полученный раствор тщательно перемешивают, фильтруют и определяют поправочный коэффициент по чистому железу.

 

Определение условий теплового воздействия на

Металлоконструкцию

Условия теплового воздействия на металлоконструкцию (ориентировочную температуру и длительность нагрева) определяют с помощью номограмм, приведенных на рис. 1.56-1.58. Номограммы построены нами по экспериментальным данным зависимости толщины окалины и ее компонентного состава от температуры и длительности изотермического нагрева.

Рис. 1.56. Номограммы “[Fe2+] - толщина окалины” для определения температуры и длительности нагрева стальной конструкции: а) сталь с содержанием до 0,15 % масс. Cr и 0,07 % масс. Si; б) сталь с содержанием 0,2-0,7 % масс. Cr и 0,15-0,35 % масс. Si; ¾ содержание [Fe2+], % масс.; - - - толщина окалины, мм

На соответствующей номограмме находят точку пересечения кривой, примерно отвечающей толщине окалины исследованной пробы, и кривой, соответствующей содержанию в пробе двухвалентного железа или вустита, или гематита. Из точки пересечения опускают перпендикуляры на оси абсцисс и ординат, находя таким об­разом расчетную температуру и длительность нагрева. При наличии двух точек пересечения (иногда такое возможно) действительные условия нагрева устанавливают путем сопоставления двух вариантов сочетания Т и t c другими данными по пожару.

Номограммы, отмеченные на рисунках индексом (а), используются для углеродистых сталей, содержащих до 0,15 % хрома и 0,07 % кремния; номограммы с индексом (б) - для сталей, содержащих 0,2-0,7 % хрома и 0,15-0,35 % кремния.

В том случае, если рабочего диапазона номограммы по оси абсцисс (т.е. по оси времени) не хватает и точка пересечения кривых находится за пределами номограммы, ориентировочную температуру и длительность высокотемпературного нагрева (в мин) конструкции можно рассчитать по эмпирическим формулам:

 

Т = [Fе²⁺] × 1000/(100 - [Fe²⁺]) × 3,93 + 660, ⁰С; (1.58)

 

T = C _w × 1000/(100 - C _w) × 6,54 + 685, ⁰С; (1.59)

 

t = exp { ln [h /(1-h)] + 17400/(T+ 273) -9,6 }, мин. (1.60)

 

Рис. 1.57. Номограмма “вустит - толщина окалины” для определения температуры и длительности нагрева стальной конструкции: а) сталь с содержанием до 0,15 % масс. Cr и 0,07 % масс. Si; б) сталь с содержанием 0,2-0,7 % масс. Cr и 0,15-035 % масс. Si ¾ содержание вустита, % масс.; - - - толщина окалины, мм.

Формулы, как и номограммы, получены обработкой приведенных выше экспериментальных данных по кинетике роста окалины и изменению ее состава в зависимости от температуры нагрева. Обратим внимание на то, что в расчетных формулах для температуры отсутствует длительность нагрева; как отмечалось выше, компонентный состав окалины после определенного времени нагрева (более 0,6-1,0 часа) практически не меняется во времени и зависит только от температуры нагрева. Это обстоятельство значительно упрощает расчетные формулы и облегчает расчет.

Рис. 1.58. Номограмма “гематит - толщина окалины” для определения температуры и длительности нагрева стальной конструкции: а) сталь с содержанием до 0,15 % масс. Cr и 0,07 % масс. Si; б) сталь с содержанием 0,2-0,7 % масс. Cr и 0,15-0,35 % масс. Si; ¾ содержание гематита, % масс.: - - - толщина окалины, мм

В случае, если исследуется стальная деталь, подвергавшаяся до пожара токарной или т.п. обработке (т.е. явно не имеющая заводской окалины), формулы можно использовать при любой длительности нагрева, в том числе, в пределах 0-60 мин.

Определение температуры и длительности нагрева по номограммам рекомендуется проводить лишь при толщине окалины более 0,08-0,1 мм. Менее толстая окалина (0,02-0,06 мм) может иметь не “пожарное”, а “заводское” происхождение, т.е. образоваться на металле еще при прокате стального профиля на заводе. Информации об условиях теплового воздействия на конструкцию при пожаре такая окалина, естественно, не несет. И лишь когда суммарный слой окалины в результате нагрева на пожаре превысит указанный предел (около 0,1 мм) появляется смысл окалину исследовать.

Возможность дифференцированного определения температуры и длительности теплового воздействия на стальные конструкции - несомненное достоинство приведенной выше методики; другие известные методы и методики сделать этого не позволяют. Не будем забывать, что, в силу вполне объективных обстоятельств, расчетная длительность теплового воздействия есть не что иное, как длительность нахождения участка конструкции в зоне высокотемпературного (более 700 ⁰С), т.е. достаточно интенсивного, развившегося горения. Явно не следует трактовать его как полное время, прошедшее от начала теплового воздействия источника зажигания до момента ликвидации горения. Аналогичным образом, весьма условный характер носят и расчетные значения температуры. Строго говоря, расчетные Т и t - это температура и длительность изотермического нагрева стальной конструкции, при которых в лабораторных условиях достигаются последствия (окалина определенной толщины и состава), эквивалентные последствиям пожара. Поэтому полученные данные по температуре и длительности нагрева корректнее использовать, по нашему мнению, как сравнительные, а не абсолютные. То есть использовать их не для расчета, например, времени начала пожара, а для построения по результатам исследования проб окалины, отобранных в различных точках места пожара, температурных и временных зон пожара. Такое ис­пользование расчетных данных уменьшает возможные ошибки. А данные о температурных и временных зонах представляют собой важнейший исходный материал в руках эксперта, устанавливающего очаг пожара.

Пример построения таких зон и интерпретации полученных данных приведен ниже, в ч.IV, при рассмотрении весьма сложного пожара, произошедшего в Большой физической аудитории ЛТИ им. Ленсовета (Ленинград).

Другой, весьма неординарный пример - пожар, произошедший в середине восьмидесятых годов в г. Лодейное Поле, районном центре Ленинградской области. В результате пожара практически полностью, до фундамента, выгорело двухэтажное деревянное зда­ние, в котором располагалось множество районных общественных организаций и прокуратура района. Пожар начался ночью и был обнаружен, когда все здание было охвачено пламенем. Никаких данных, позволяющих следствию хотя бы предположить, где мог располагаться очаг пожара, не было. А запущенность пожара и сильное выгорание здания исключали возможность определить очаг традиционными методами.

Решение было найдено достаточно оригинальное. Единственными объектами, довольно хорошо сохранившимися на пожарище, были сейфы. Их оказалось более двух десятков, все они принадлежали разным организациям и до пожара стояли на двух этажах, в разных комнатах. Точное расположение каждого на момент пожара легко устанавливалось следственным путем.

С каждого из сейфов на исследование были отобраны пробы окалины, которые исследовались по приведенной выше методике (химический анализ на содержание двух- и трехвалентного железа). По полученным ре­зуль­татам были построены, исходя из расположения сейфов, температурные и временные зоны по двум этажам здания. Так стало ясно, что наиболее длительное горение происходило в зоне расположения сейфа, принадлежащего районному обществу охотников и рыболовов. Вопрос о предположительном месте расположения очага пожара был решен.

⇐ Предыдущая22232425262728293031Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: