Суммарная площадь сечений всех циклонных элементов

, м².

где d = 250 мм - диаметр элемента циклона.

Присосы воздуха в циклоне Δα_ц (с. 74).

Присосы воздуха в газоходах (стальные газоходы Δα, табл. 7, с. 155).

При длине участка L₁ = 17 + 3 = 20 м (рис. П1-1, с. 95)

.

Температура газов в циклоне

, °С,

Объем дымовых газов в циклоне

, м³/кг.

где .

Теоретический объем дымовых газов берется из теплового расчета (табл. 1, с. 146).

Расчетная скорость газов в циклоне

, м/с.

Сопротивление батарейного циклона

, Па,

где h_д определяется по скорости газов в циклоне.

Общее сопротивление тракта

H₂ = h₁ + h₂ + h₃, Па.

 

3. Участок от золоуловителя до выхода из дымовой трубы

Коэффициент сопротивления колена 90° с закругленными кромками

ξ_пов (с. 76).

Сопротивление участка с учетом трех поворотов (рис. П1-1, с. 95)

, Па.

Динамическое давление определяется при , °С и скорости газа 12 м/с.

Дымосос

Величина присосов в газоходах на участке котел-дымосос

L₂= 17+ 3 + 5 + 8 = 33 м (рис. П1-1)

+ Δα_ц.

Температура газов

, °С.

Расход газов у дымососа

, м³/с,

где α_д = α_вп1 + Δα_газ.

По расходу газов у дымососа выбираем предварительно дымосос (рис. 24, 25, с. 193, 194).

Сечение диффузора за дымососом F₁= u'·з', м² (табл. 21, 22, с. 168, 169).

Для определения сопротивления за дымососом принимаем:

отношение выходного сечения к входному F₂/F₁ = 2÷3,5;

относительная длина диффузора l /b = 1,5÷3.

Коэффициент сопротивления диффузора ξ (рис. 21, с. 191).

Скорость газов во входном сечении

, м/с.

Сопротивление диффузора h₂ = ξ h_д, Па.

Скорость газов в выходном сечении

, м/с.

Коэффициент сопротивления при входе в дымовую трубу ξ_вх (с. 76).

Сопротивление входа в дымовую трубу

h₃ = ξ_вх h_д, Па.

Динамическое давление определяется по скорости газов в выходном сечении диффузора.

Дымовая труба

Высота дымовой трубы Н_тр , м (табл. 20, с. 168).

Экономическая скорость в устье трубы W_эк , м/с (рис. 22, с. 192).

Внутренний диаметр устья трубы

, м.

Выбираем внутренний диаметр устья трубы d_вн, м (рис. 28, с. 195).

Скорость газов в устье трубы

, м/с,

где .

Потери на сопротивление трения в дымовой трубе и на выходе из нее

, Па,

где i - средний уклон внутренних стенок трубы (с. 78);

- коэффициент сопротивления выхода (с. 78).

Динамическое давление определяется по скорости газа в устье трубы W_г , м/с и температуре газов , °С.

Суммарное сопротивление тракта

H₃ = h₁ + h₂ + h₃ + h₄, Па.

Самотяга

Расчетная высота опускной шахты Н_ш, м (рис. П1-1, с. 95).

Средняя температура в шахте

, °С.

Величина самотяги на 1 м высоты , Па/м (рис. 23, с. 192).

Самотяга опускной шахты

, Па.

Самотяга на 1м высоты дымовой трубы , Па/м при (рис. 23, с.192).

Расчетная высота дымовой трубы (рис. П1-1, с. 95)

H^р_тр = Н_тр – 3, м.

Самотяга дымовой трубы

, Па.

5. Перепад полных давлений по газовому тракту

Суммарное сопротивление всего газового тракта

Σh_i = H₁ + H₂ + H₃ , Па.

Суммарное сопротивление с учетом поправки на плотность дымовых газов

ΔН = Σh_i M_ρ, Па,

где М_ρ - поправка на плотность дымовых газов (рис. 23).

Перепад полных давлений

, Па.

6. Выбор дымососа

Расчетная производительность дымососа

Q_р = β₁ V_д, м³/с,

где β₁ - коэффициент запаса по производительности (с. 87).

Расчетное сопротивление

Н_р = β₂ ΔН_п, Па,

где β₂ - коэффициент запаса по напору (с. 87).

Поправочный коэффициент

,

где ρ_о - определяется по рис. 23;

t_зав определяется по табл. 21, 22, с. 168, 169.

 

Приведенный напор

= К_ρ Н_р, Па.

Тип дымососа (рис. 24,25, с. 193, 194; табл. 21, 22, с. 168, 169).

Число оборотов n, об/мин (табл. 21,22).

Производительность на исходном режиме Q_исх, м³/с (табл. 21,22).

Относительная глубина регулирования Q_р/Q_исх.

КПД регулирован η_рег (рис. 27, с. 195).

Эксплуатационный КПД машины

η_э = η_рег η_исх,

где η_исх - КПД машины на исходном режиме определяется по графикам аэродинамических характеристик Q-H тяго-дутьевых установок (Аэродинамический расчет котельных установок. Нормативный метод). При выполнении курсового проекта исходный КПД η_исх принять по табл. 21, 22.

Необходимая мощность электродвигателя

, кВт,

где β₃ - коэффициент запаса мощности электродвигателя, с. 91.

 

Расчет дутья

 

Коэффициент избытка воздуха по воздушному тракту

;

;

;

;

;

.

Основные данные для расчета сводятся в табл.23, с. 170.

Тракт холодного воздуха

Расход холодного воздуха V_в , м/с (табл.23, с. 170).

Скорость воздуха в шахте (принимается) W_в = 9 м/с.

Сечение всасывающей шахты

, м².

Коэффициент сопротивления патрубка для забора воздуха с заслонкой .

Коэффициент сопротивления поворота на 90° (рис. П1-1, с. 95)

,

где К_Δξ_о - коэффициент сопротивления поворота с учетом шероховатости стенок (рис. 29, с. 196); B – коэффициент, зависящий от угла поворота, с. 69; C – коэффициент, зависящий от формы сечения (рис. 30, c. 196). Принимаем отношение r/b = 0,1; a/b = 1,3.

Сопротивление участка воздухопровода до вентилятора

h₁ = (ξ₁ + ξ₂) h_д, Па.

По расходу воздуха за вентилятором (табл. 23) предварительно выбираем вентилятор (рис. 26, с. 194).

Сечение диффузора за вентилятором (табл. 22, с. 169)

, м².

Скорость воздуха во входном сечении , м/с.

Для определения сопротивления диффузора за вентилятором принимаем:

отношение выходного сечения к входному F₂/F₁ = 2÷3,5;

относительная длина диффузора l /b = 1,5÷3.

Коэффициент сопротивления диффузора (рис. 21, с. 191).

Сопротивление диффузора

h₂ = ξ h_д, Па.

Скорость воздуха в выходном сечении , м/с.

Коэффициент сопротивления поворота на 90^о (рис. П1-1, с. 95) за диффузором (рис.29, 30, с. 196).

.

Сопротивление поворота

h₃ = ξ h_д, Па.

Сопротивление поворота – диффузора на 90^о (рис. П1-1).

Отношение сечений F₂/F₁,

где F₁ - сечение воздуховода за диффузором, м²; F₂ = h₁ b_ш ;

h₁ - высота одного хода воздухоподогревателя 1-й ступени (из теплового расчета), м; b_ш - ширина конвективной шахты, м.

Коэффициент сопротивления поворота при отсутствии стабилизационного участка (рис. 29,30)

ξ = 1,8 К_Δξ_оВС.

Сопротивление поворота-диффузора

h₄ = ξ h_д, Па.

Динамический напор h_д определяется по скорости в выходном сечении диффузора за вентилятором.

Суммарное сопротивление тракта до воздухоподогревателя

Н₁ = h₁ + h₂ + h₃ + h₄, Па.

 

Воздухоподогреватель

1-я ступень

Сопротивление пучка (рис. 17, с. 186)

, Па.

Поворот на 180° (рассчитывается, если Z_ход ).

Площадь сечений

; , м²,

где h₁ - высота одного хода (из теплового расчета); b_ш - ширина конвективной шахты; а_в - глубина воздуховода между пакетами воздухоподогревателя (по чертежу).

 

Среднее сечение воздуховода

.

Скорость в среднем сечении (V_в - табл. 23, с. 170)

, м/с.

Коэффициент сопротивления поворота (см. с. 83).

Сопротивление поворота

, Па.

⇐ Предыдущая12345Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: