 |
Перепускной канал между 1-й и 2-й ступенью
|
|
|
|
Два поворота на 90° во втором перепускном канале (рис. П1-1, с. 95).
Площадь сечений
F1 = h1bш, м2; F2 = ав1bш, м2,
где а в1 - глубина перепускного канала между 1-й и 2-й ступенью воздухоподогревателя (по чертежу).
Среднее сечение воздуховода
.
Скорость в среднем сечении (Vв - табл. 23)
, м/с.
Коэффициент сопротивления поворота на 90° ξ (с. 83).
Сопротивление двух поворотов
, Па.
2-я ступень
Сопротивление пучка (рис. 17, с. 186)
, Па.
Поворот на 180° (рассчитывается, если Zход 
).
Площадь сечений
; 
, м2,
где h1 – высота одного хода воздухоподогревателя 2-й ступени.
Среднее значение воздуховода
.
Скорость в среднем сечении (Vв – табл. 23, с. 170)
, м/с.
Коэффициент сопротивления поворота на ξ (с. 83).
Сопротивление поворота
, Па.
Общее сопротивление воздухоподогревателя с учетом поправочного коэффициента k (c. 83)
H2 = k (h1 + h2 + h3 + h4 + h5), Па.
Тракт горячего воздуха
Сопротивление конфузора - поворота на 90о на выходе из воздухоподогревателя (рис. П1-1, с. 95).
Скорость воздуха в воздухопроводе принимаем W=12 м/с.
Сечение воздухопровода горячего воздуха (Vв - табл. 23)
, м2.
Отношение выходного сечения к входному F2/F1, где F1 = h1bш.
Коэффициент сопротивления конфузора-поворота на 90° (рис. 29, 30, с. 196)
ξ1 = КΔξоВС.
Коэффициент сопротивления поворота на 90° (рис. П1-1) без измене-ния сечения (с. 69)
.
Сопротивление участка до разветвления коробов
h1 = (ξ1 + ξ2) hд, Па.
Динамическое давление определяется по температуре горячего воздуха 
гв и Wв=12 м/с.
Сопротивление раздающего тройника
Отношение скоростей в основном канале и воздухопроводе вторичного воздуха принимаем Wб/Wс = 1.
Коэффициент сопротивления тройника ξб (рис. 31, с. 197).
Сопротивление тройника
|
|
|
h2 = ξб hд, Па.
Сопротивление раздающего короба вторичного воздуха на горелки
Сечение подводящего канала
, м2,
где Wв – скорость воздуха в воздуховоде вторичного воздуха, м/с.
Суммарное сечение в отводах на горелки, при скорости воздуха в отводах Wотв = 16 м/с
, м2.
Коэффициент сопротивления раздающего короба
.
Сопротивление раздающего короба
h3 = ξ hд, Па,
где hд - динамический напор определяется по скорости воздуха в отводах.
Сопротивление короба, идущего на мельницу, учитывается при расчете системы пылеприготовления согласно «Нормам расчета и проектирования пылеприготовительных установок»
Коэффициент сопротивления горелок 
гор (для прямоточных горелок с. 85).
Скорость вторичного воздуха принимаем W2 = 24 м/с.
Сопротивление горелок
h4 = ξгор hд, Па.
Сопротивление тракта горячего воздуха
Н3 = h1 + h2 + h3 + h4, Па.
Общее сопротивление воздушного тракта
ΔH = H1 + H2 + H3 , Па.
Расчет самотяги
Высота воздухоподогревателей Нвп, м (рис. П1-1, с. 95).
Средняя температура воздуха в воздухоподогревателе
, °С.
Самотяга на 1 м высоты воздухоподогревателя 
, Па/м (рис. 23, с.192).
Самотяга в воздухоподогревателях
hсвп = Нвпh'с , Па.
Расчетная высота воздухопровода горячего воздуха Нвпр, м (рис. П1-1).
Самотяга на 1 м высоты воздухопровода горячего воздуха 
, Па/м (рис. 23).
Самотяга в воздухопроводе горячего воздуха
h свпр = 
, Па.
Перепад полных давлений
Расстояние между сечениями ввода воздуха в топку и выхода газов из топки Н1 , м (рис. П1-1).
Разрежение в топке на уровне ввода воздуха
, Па.
Перепад полных давлений
ΔНп = ΔH - hсвп + hсвпр - h'т , Па.
Выбор вентилятора
Расчетная производительность
Qр = β1 Vв, м3/с,
где Vв - расход воздуха за вентилятором, м3/с (табл. 23, с. 170); β1 - поправочный коэффициент по производительности (с. 87).
Расчетный напор
Нр = β2 ΔН, Па,
где β2 - коэффициент запаса по напору (с. 87).
|
|
|
Поправочный коэффициент
.
Приведенный напор
, Па.
Тип вентилятора (рис. 26, с. 194; табл. 22, с. 169).
Число оборотов n, об/мин (табл.22).
Производительность на исходном режиме Qисх, м3/с (табл. 22).
Относительная глубина регулирования Qр/Qисх.
КПД регулирования ηрег (рис. 27, с. 195).
Эксплуатационный КПД машины
ηэ = ηрег ηисх,
где ηисх - КПД машины в исходном режиме.
Необходимая мощность электродвигателя
, кВт,
где βз - коэффициент запаса по производительности (с. 91).
|
|
|
