 |
Опыт эксплуатации и модернизации технологического оборудования УКПГ на УНГКМ
|
|
|
|
На УГКМ нах-ся 15 УКПГ с гликолевой осушкой. В работе также находится на каждом УКПГ ДКС 1-ой очереди и на 9УКПГ-ДКС 2-й очереди. В начальный период обустройства м-ния на УКПГ 1-4 Сен.залежи была применена дискретная схема расположения ООГ, пр-тью 3млн.м3/сут(Аб-р ГП-252) с диаметром аппаратов 1600мм и высотой 15660мм. В дальнейшем после первичной модернизации технлог. оборуд-ния зак-ся в установке в верхней части абсорбера фильтра патронов мощность была увеличена до 5 млн.м3/сут.(рис1)
В целях экономии произ. площадей на УКПГ-5 были установлены МФА ОГ пр-ю 5 млн.м3/сут ГП-365 с диаметром 1200 мм и Н=16000. Вклющая сепар, массооб и фильтр части в одном аппарате. За МФА на УКПГ-5 были установлены фильтры сепор. На УКПГ-6..10 установлено МФА без фильтров сепараторов рис 2. В настоящее время на УКПГ-5..10 эксп-ся 90 МФА с пр-ю 5 млн.м3/сут.
Типовая конструкция ГП-365 представляет собой колонну разделенную на три секции: сепарационная, массообменная, улавливания гликоля.
Первая по ходу газа секция сепарации состоит из сепарац. тарелки оснащенной 86 сепарац. центробеж. эл-ми диаметром 60мм. Секция абсорбции в пректном варианте состояла из 5-ти контактных ступеней, каждая из которых включала ситчатую тарелку с центробежными эл-тами. Следующая по ходу газа улавливающая секция служит для улавливания гликоля и состоит из 54 фильтропатронов с намоткой из фильтр материала и рукавной сетки. Слив установленного в секции коагул гликоля осуществ по наруж переточной трубе на полуглухую тарелку абс-ой секции. На 5 УКПГ сеноман залежи (УКПГ 11…15) были установлены МФА усушки г ГП-502 (рис3). Производительность 10 млн м3/сут Д=1800 мм Н=16.6м. Для обеспечения более эффектив очитски газа от капель жидкости перед МФА установлен отдельно стоящие сепораторы типа ГПР-830.00.000
|
|
|
Опыт нормирования и прогнозирования потерь ДЭГа на УКПГ сеноманской залежи УГКМ. (26)
Наиболее важная эксплуатационная характеристика работы технологического оборудования на УКПГ при безусловном соблюдении требуемой глубины осушки газа является унос гликоля с осушаемым газом. Основной единицей измерения норм расхода ДЭГа при добыче и промысловой подготовке газа является удельный расход в г/тыс. м3 (при н.у.).
Метод прогнозной оценки основных составляющих потреь ДЭГа на УКПГ (с краткосрочным планированием на 1 год):
Потери определяются как сумма основных потерь ДЭГа:
Q=q1+q2+q3+q4+q5+q6(1)
где q1 – потери ДЭГа с осушаемым газом в виде капельного уноса; q2 – потери в паровой фазе; q3 – потери ДЭГ с рефлюксом в системе регенерации;
q4 – потери ДЭГа из-за термического разложения;
q5 – потери при ремонтных работах; q6 – потери при транспортировке. На не приведенные факторы, а также для учета неточности в оценке q1 введен коэффициент запаса кзап=1,2. Общая норма расхода ДЭГа рассчитывается по соотношению:
Qобщ=Q×кзап (2)
Основные потери ДЭГа приходятся на унос его из аб-ров с потоком осушаемого газа в мелкодисперсном виде. Основная особенность МФА представляется интерес с точки зрения нормирования – это постепенной ухудшение характеристик аппаратов по механическому уносу ДЭГ со временем наработки в результате многолетнего статистического анализа работы МФА по уносу ДЭГ установлено что унос ДЭГ со временем наработки увеличивается от следов до 20-30 г/тыс. м3 и > примерно ч/з 12 месяцев. Причем величина уноса возрастает при снижении Р и увеличении производительности по газу. Из-за большой нагрузки по ж-ти и высокого содержания мех. примесей в РДЭГ уже ч/з 3-4 месяца после ревизии фильтр патроны забиваются мех. примесями, что приводит к возрастанию перепада Р в фильтрующей части аппаратов и повышению уноса ДЭГ с осушаемым газом. В качестве исходных данных для т/д расчета потерь ДЭГ в испаренном виде используется следующая информация:
|
|
|
1) рабочее Р в аб-ре, МПа; 2) Т контакта, оС; 3) концентрация подаваемого в аб-р РДЭГ.
Для определения потерь ДЭГ в испаренном виде рекомендуется использовать методику ВНИИГАЗА при подключении ДКС до установок осушки газа температурный режим в аб-рах может меняться в течении года в широких пределах. Величина потерь ДЭГ при увеличении t контакта с 15оС до 40оС повышается в 8-9 раз.
Потери ДЭГ с рефлюксом десорбера определяются ч/з концентрацию ДЭГ в рефлюксе и количество самого рефлюкса:
q3=Cреф×Gреф/(Qг×100) (11)
где Gреф – кол-во рефлюкса, кг/ч;
Среф – концентрация ДЭГ в рефлюксе, % мас; Qг – расход газа по УКПГ, млн. м3.
Потери за счет термического разложения определяют исходя из лабораторных анализов смолистых веществ ДЭГ ориентировочное содержание смолистых веществ составляет 1-1,5 % мас. Формула для расчета потерь от термического разложения:
q4=qсм×GДЭГ×kцирк/(100×Qг) (12)
где GДЭГ – активная масса ДЭГ циркулирующая в системе; Qг – расход газа по УКПГ, млрд. м3; qсм – кол-во смолистых веществ в ДЭГ, % мас; kцирк – кратность циркуляции ДЭГ – отношение потерь ДЭГ за год к объему циркулирующего ДЭГ. Количество ДЭГ теряемое при ремонтных работах и промывке циркулирующей системы определяется по опыту прошлых лет. Формула расчета удельных потерь в связи с ремонтными работами:
q5=qрем/Qг
Статья потерь ДЭГ при транспорте перекачке как и предыдущая носит экспериментальный характер. Данные потери принимают равными 2% от суммарно всех остальных потерь ДЭГ. На сегодняшний день допустимые потери ДЭГ по типам аппаратов с учетом конкретных условий: ГП-252 – 15 г/тыс. м3; ГП-365 – 23 г/тыс. м3; ГП-502 – 20 г/тыс. м3.
(Рис. 1) Планируемая удельная норма потерь ДЭГ и фактический унос. Как видно из приведенных результатов планируемые и фактические удельные нормы расхода практически совпадают.
Совершенствование технологии подготовки газа на месторождениях Кр. Севера.
|
|
|
