 |
Расчет нежестких аэродромных покрытий
|
|
|
|
7.9.1 При расчете нежестких аэродромных покрытий по предельному относительному прогибу всей конструкции должно удовлетворяться условие
l d £g c l u, (7.15)
где l d - расчетный относительный прогиб покрытия от нагрузки, определяемый в соответствии с 7.9.2;
g с - коэффициент условий работы, принимаемый для групп участков аэродромных покрытий (см. рисунок Л.1): А - 1; Б и В - 1,05; Г - 1,1;
l и - предельный относительный прогиб покрытия, определяемый в соответствии с 7.9.3.
Если в результате расчета общая толщина нежесткой конструкции превышает 0,5 м, модули упругости связных грунтов, равные 24 МПа и менее, следует повысить: на 5 % - при толщине конструкции от 0,51 до 0,75 м, 10 - при толщине от 0,76 до 1,0 м, 15 - при толщине от 1,01 до 1,25 м и на 20 % - при толщине свыше 1,25 м.
7.9.2 Расчетный относительный прогиб покрытия от нагрузки определяют по формуле
(7.16)
где ра - внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, МПа;
Eed - эквивалентный модуль упругости нежесткой конструкции, включая грунтовое основание, МПа:
Eed = Emt y k;
Етt - средний модуль упругости, МПа, многослойной конструкции (включая покрытие, искусственное основание и насыпь) из п слоев в пределах сжимаемой толщи:
0156S10-05630
y k - коэффициент, определяемый по номограмме рисунка К.4:
Е 1, Е 2,..., Еп - расчетные модули упругости отдельных конструктивных слоев, МПа;
t 1, t 2,..., tn - толщины отдельных конструктивных слоев, м;
ttot - суммарная толщина конструктивных слоев, м;
Е - модуль упругости грунта естественного основания, МПа;
De - диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки, определяемый в соответствии с 7.9.5.
7.9.3 Предельный относительный прогиб покрытия l u принимают по графикам рисунка К.5 в зависимости от вида грунта, давления воздуха в пневматиках колес и приведенной повторяемости приложения нагрузки Nr, вычисляемой в соответствии с 7.9.6.
|
|
|
Величины предельных относительных прогибов, принимаемые по графикам рисунка К.5, следует увеличивать на 20 % для покрытий облегченного типа из прочных каменных материалов подобранного состава, обработанных органическими или минеральными вяжущими.
7.9.4 Прочность асфальтобетонных слоев нежесткой конструкции аэродромного покрытия должна удовлетворять условию
s r £ g cRd, (7.17)
где s r - наибольшее растягивающее напряжение при изгибе в рассматриваемом слое от расчетной нагрузки, МПа:
g c - коэффициент условий работы для асфальтобетона, принимаемый равным для групп участков аэродромных покрытий: А - 1; Б и В - 1,1; Г - 1,2;
Rd - расчетное сопротивление растяжению при изгибе асфальтобетона, МПа, принимаемое согласно И.2;
- удельное растягивающее напряжение при изгибе, определяемое по номограмме рисунка К.6:
Еab - средний модуль упругости асфальтобетонных слоев, МПа, вычисляемый аналогично Еmt (см. 7.9.2);
Ее - эквивалентный модуль упругости основания под асфальтобетоном, включая грунтовое основание, МПа:
Ee = Eт y k;
Ет - средний модуль упругости слоев оснований под асфальтобетоном (без учета грунтового основания), МПа, определяемый согласно 7.9.2;
y k - коэффициент, определяемый по номограмме рисунка К.4, принимая вместо величин Етt и Eed соответственно величины Ет и Ее:
- диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки для асфальтобетонного слоя (слоев), определяемый в соответствии с 7.9.5.
При расчете прочности двух- или трехслойного асфальтобетонного покрытия следует рассчитывать на растяжение при изгибе только нижний слой, предварительно приведя многослойный асфальтобетон к однослойному со средним модулем упругости Eab.
|
|
|
7.9.5 Диаметр De круга, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки вычисляют по формуле
(7.18)
где Fe - одноколесная эквивалентная нагрузка, МН, заменяющая силовое воздействие многоколесной опорной нагрузки, которую принимают равной Fd при ttot £ a /2, Fnkd g f при ttot ³ 2 ad, а в остальных случаях определяют по формуле
0156S10-05630
Fn, Fd, nk, pa - см. 7.8.2;
а - минимальное расстояние между ближайшими колесами главной опоры в свету, м:
at, ad - соответственно расстояние между осями ближайших колес в опоре и максимальное расстояние между колесами в основной опоре, м, принимаемые по рисунку К.7 в зависимости от схемы расстановки колес в опоре;
ttot - суммарная толщина слоев нежесткой конструкции, м, для которых определяется Fe (ttot принимают равной общей толщине конструкции при расчете прочности по предельному относительному прогибу и суммарной толщине асфальтобетонных слоев при расчете их прочности на растяжение при изгибе).
7.9.6 При расчете прочности покрытия воздействие нагрузок от различных типов воздушных судов следует приводить к эквивалентному воздействию расчетной нагрузки через приведенную повторяемость приложения нагрузки Nr. При этом надлежит учитывать только те воздушные суда, у которых нагрузки на главную опору больше или равны половине величины нагрузки на главную опору расчетного воздушного судна.
Значение Nr определяют по формуле
(7.19)
где п - число типов воздушных судов, включая расчетное;
Ni - среднесуточное число взлетов i -го воздушного судна;
- число осей на опоре i -го воздушного судна; в расчете прочности по предельному относительному прогибу принимают 
- коэффициент приведения нагрузок:
0156S10-05630
(7.20)
, 
- внутреннее давление воздуха в пневматиках колес соответственно i -го и расчетного воздушных судов;
, 
- диаметры кругов, равновеликих площадям отпечатков эквивалентных одноколесных нагрузок, соответственно i -го и расчетного воздушных судов. Значения и определяют по формуле (7.18) отдельно при расчете асфальтобетонных слоев на растяжение при изгибе и при расчете прочности конструкции по предельному относительному прогибу.
Рисунок К. 3 - График для определения поправочного коэффициента km при расчете толщины усиления бетонного покрытия
|
|
|
0156S10-05630
Рисунок К.4 - Номограмма для определения коэффициента Y k
0156S10-05630
а - суглинки, глины, супеси (включая грунты с примесью гравия); б - песчаные пылеватые грунты; в - песчаные крупные, средней крупности и мелкие, галечниковые
Рисунок К. 5 - Графики для определения предельных относительных прогибов l и нежестких аэродромных покрытий
Цифры на линиях графика обозначают внутреннее давление воздуха в пневматиках колес воздушного судна, Ра, МПа.
Таблица К.1
| a | 
| a |
| a |
| a |
| a |
| a |
|
| - | 0,24 | 0,1902 | 0,48 | 0,1274 | 0,72 | 0,0921 | 0,96 | 0,0686 | 2,00 | 0,0204 | |
| 0,02 | 0,4204 | 0,26 | 0,1829 | 0,50 | 0,1237 | 0,74 | 0,0898 | 0,98 | 0,0670 | 2,20 | 0,0160 |
| 0,04 | 0,3560 | 0,28 | 0,1761 | 0,52 | 0,1203 | 0,76 | 0,0876 | 1,00 | 0,0654 | 2,40 | 0,0125 |
| 0,06 | 0,3184 | 0,30 | 0,1698 | 0,54 | 0,1169 | 0,78 | 0,0854 | 1,10 | 0,0582 | 2,60 | 0,0097 |
| 0,08 | 0,2917 | 0,32 | 0,1639 | 0,56 | 0,1138 | 0,80 | 0,0833 | 1,20 | 0,0518 | 2,80 | 0,0075 |
| 0,10 | 0,2710 | 0,34 | 0,1584 | 0,58 | 0,1107 | 0,82 | 0,0813 | 1,30 | 0,0461 | 3,00 | 0,0057 |
| 0,12 | 0,2542 | 0,36 | 0,1532 | 0,60 | 0,1077 | 0,84 | 0,0793 | 1,40 | 0,0411 | 3,20 | 0,0043 |
| 0,14 | 0,2399 | 0,38 | 0,1483 | 0,62 | 0,1049 | 0,86 | 0,0774 | 1,50 | 0,0366 | 3,40 | 0,0032 |
| 0,16 | 0,2276 | 0,40 | 0,1437 | 0,64 | 0,1022 | 0,88 | 0,0756 | 1,60 | 0,0326 | 3,60 | 0,0023 |
| 0,18 | 0,2167 | 0,42 | 0,1393 | 0,66 | 0,0995 | 0,90 | 0,0737 | 1,70 | 0,0290 | 3,80 | 0,0016 |
| 0,20 | 0,2070 | 0,44 | 0,1351 | 0,68 | 0,0970 | 0,92 | 0,0720 | 1,80 | 0,0258 | 4,00 | 0,0011 |
| 0,22 | 0,1982 | 0,46 | 0,1311 | 0,70 | 0,0945 | 0,94 | 0,0703 | 1,90 | 0,0230 |
0156S10-05630
Рисунок К. 6 - Номограмма для определения удельных растягивающих напряжений при изгибе 
в асфальтобетоне
0156S10-05630
Рисунок К. 7 - Расчетные расстояния а, аt, аd между колесами опор воздушных судов
Таблица К.2
| h(x) | Значения  и при x(h) в расчетном сечении плиты аэродромного жесткого покрытия от воздействия i -го колеса опоры воздушного судна
| |||||||
| 0,05 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | ||
| - | 0,2558 | 0,1916 | 0,1280 | 0,0916 | 0,0665 | 0,0478 | 0,0334 | |
| 0,05 | 0,3221 | 0,2568 | 0,1946 | 0,1291 | 0,0921 | 0,0668 | 0,0481 | 0,0335 |
| 0,1 | 0,2578 | 0,2343 | 0,1927 | 0,1310 | 0,0934 | 0,0677 | 0,0487 | 0,0340 |
| 0,2 | 0,1938 | 0,1872 | 0,1704 | 0,1294 | 0,0953 | 0,0698 | 0,0505 | 0,0355 |
| 0,3 | 0,1567 | 0,1537 | 0,1455 | 0,1202 | 0,0935 | 0,0706 | 0,0520 | 0,0371 |
| 0,4 | 0,1308 | 0,1291 | 0,1243 | 0,1081 | 0,0883 | 0,0692 | 0,0524 | 0,0382 |
| 0,5 | 0,1111 | 0,1100 | 0,1069 | 0,0960 | 0,0813 | 0,0659 | 0,0513 | 0,0385 |
| 0,6 | 0,0953 | 0,0946 | 0,0925 | 0,0847 | 0,0737 | 0,0614 | 0,0492 | 0,0378 |
| 0,7 | 0,0824 | 0,0819 | 0,0804 | 0,0746 | 0,0662 | 0,0564 | 0,0462 | 0,0364 |
| 0,8 | 0,0715 | 0,0712 | 0,0700 | 0,0657 | 0,0592 | 0,0513 | 0,0428 | 0,0344 |
| 0,9 | 0,0623 | 0,0620 | 0,0611 | 0,0578 | 0,0526 | 0,0463 | 0,0393 | 0,0321 |
| 1,0 | 0,0543 | 0,0541 | 0,0534 | 0,0508 | 0,0467 | 0,0415 | 0,0357 | 0,0296 |
| 1,1 | 0,0475 | 0,0473 | 0,0467 | 0,0446 | 0,0413 | 0,0371 | 0,0322 | 0,0270 |
| 1,2 | 0,0414 | 0,0413 | 0,0409 | 0,0391 | 0,0364 | 0,0329 | 0,0289 | 0,0245 |
| 1,3 | 0,0362 | 0,0361 | 0,0357 | 0,0343 | 0,0321 | 0,0292 | 0,0258 | 0,0220 |
| 1,4 | 0,0316 | 0,0315 | 0,0312 | 0,0300 | 0,0282 | 0,0258 | 0,0229 | 0,0197 |
| 1,5 | 0,0275 | 0,0275 | 0,0272 | 0,0263 | 0,0247 | 0,0227 | 0,0203 | 0,0176 |
| 1,6 | 0,0240 | 0,0239 | 0,0237 | 0,0229 | 0,0216 | 0,0199 | 0,0179 | 0,0155 |
| 1,7 | 0,0208 | 0,0208 | 0,0206 | 0,0199 | 0,0189 | 0,0174 | 0,0157 | 0,0137 |
| 1,8 | 0,0181 | 0,0180 | 0,0179 | 0,0173 | 0,0164 | 0,0152 | 0,0137 | 0,0120 |
| 1,9 | 0,0156 | 0,0156 | 0,0155 | 0,0150 | 0,0142 | 0,0132 | 0,0119 | 0,0105 |
| 2,0 | 0,0135 | 0,0134 | 0,0133 | 0,0129 | 0,0123 | 0,0114 | 0,0103 | 0,0091 |
| 2,1 | 0,0116 | 0,0115 | 0,0115 | 0,0111 | 0,0106 | 0,0098 | 0,0089 | 0,0078 |
| 2,2 | 0,0099 | 0,0099 | 0,0098 | 0,0095 | 0,0090 | 0,0084 | 0,0076 | 0,0067 |
| 2,4 | 0,0072 | 0,0072 | 0,0071 | 0,0069 | 0,0065 | 0,0061 | 0,0055 | 0,0048 |
| 2,6 | 0,0051 | 0,0051 | 0,0050 | 0,0049 | 0,0046 | 0,0043 | 0,0038 | 0,0034 |
| 2,8 | 0,0035 | 0,0035 | 0,0034 | 0,0033 | 0,0031 | 0,0029 | 0,0026 | 0,0022 |
| 3,0 | 0,0023 | 0,0023 | 0,0023 | 0,0022 | 0,0020 | 0,0019 | 0,0016 | 0,0014 |
| 3,2 | 0,0014 | 0,0014 | 0,0014 | 0,0013 | 0,0012 | 0,0011 | 0,0009 | 0,0008 |
| 3,4 | 0,0008 | 0,0008 | 0,0008 | 0,0007 | 0,0007 | 0,0006 | 0,0004 | 0,0003 |
| 3,6 | 0,0003 | 0,0003 | 0,0003 | 0,0003 | 0,0002 | 0,0002 | 0,0001 | -0,0000 |
| 3,8 | 0,0000 | 0,0000 | 0,0000 | 0,0000 | -0,0000 | -0,0001 | -0,0001 | -0,0002 |
| 4,0 | -0,0002 | -0,0002 | -0,0002 | -0,0002 | -0,0002 | -0,0002 | -0,0003 | -0,0003 |
| 0,0218 | 0,0126 | 0,0050 | -0,0011 | -0,0061 | -0,0101 | -0,0133 | -0,0158 | |
| 0,05 | 0,0220 | 0,0127 | 0,0051 | -0,0010 | -0,0060 | -0,0100 | -0,0132 | -0,0157 |
| 0,1 | 0,0223 | 0,0129 | 0,0053 | -0,0008 | -0,0058 | -0,0099 | -0,0131 | -0,0156 |
| 0,2 | 0,0236 | 0,0140 | 0,0062 | -0,0001 | -0,0052 | -0,0093 | -0,0126 | -0,0152 |
| 0,3 | 0,0251 | 0,0154 | 0,0075 | 0,0011 | -0,0041 | -0,0084 | -0,0117 | -0,0144 |
| 0,4 | 0,0265 | 0,0169 | 0,0089 | 0,0024 | -0,0029 | -0,0072 | -0,0107 | -0,0134 |
| 0,5 | 0,0274 | 0,0181 | 0,0103 | 0,0038 | -0,0016 | -0,0060 | -0,0095 | -0,0123 |
| 0,6 | 0,0277 | 0,0189 | 0,0113 | 0,0050 | -0,0003 | -0,0047 | -0,0083 | -0,0111 |
| 0,7 | 0,0273 | 0,0192 | 0,0121 | 0,0060 | 0,0009 | -0,0035 | -0,0070 | -0,0099 |
| 0,8 | 0,0264 | 0,0190 | 0,0125 | 0,0068 | 0,0018 | -0,0024 | -0,0059 | -0,0087 |
| 0,9 | 0,0251 | 0,0185 | 0,0125 | 0,0072 | 0,0026 | -0,0014 | -0,0048 | -0,0076 |
| 1,0 | 0,0235 | 0,0177 | 0,0123 | 0,0074 | 0,0031 | -0,0006 | -0,0039 | -0,0066 |
| 1,1 | 0,0218 | 0,0167 | 0,0119 | 0,0074 | 0,0035 | -0,0000 | -0,0031 | -0,0057 |
| 1,2 | 0,0200 | 0,0155 | 0,0113 | 0,0073 | 0,0036 | 0,0004 | -0,0025 | -0,0049 |
| 1,3 | 0,0182 | 0,0143 | 0,0105 | 0,0070 | 0,0037 | 0,0007 | -0,0019 | -0,0042 |
| 1,4 | 0,0164 | 0,0130 | 0,0097 | 0,0065 | 0,0036 | 0,0009 | -0,0015 | -0,0037 |
| 1,5 | 0,0147 | 0,0118 | 0,0089 | 0,0061 | 0,0034 | 0,0010 | -0,0012 | -0,0032 |
| 1,6 | 0,0131 | 0,0105 | 0,0080 | 0,0055 | 0,0032 | 0,0010 | -0,0010 | -0,0028 |
| 1,7 | 0,0116 | 0,0094 | 0,0072 | 0,0050 | 0,0029 | 0,0009 | -0,0009 | -0,0025 |
| 1,8 | 0,0102 | 0,0083 | 0,0063 | 0,0044 | 0,0026 | 0,0008 | -0,0008 | -0,0022 |
| 1,9 | 0,0089 | 0,0072 | 0,0056 | 0,0039 | 0,0023 | 0,0007 | -0,0007 | -0,0020 |
| 2,0 | 0,0077 | 0,0063 | 0,0048 | 0,0034 | 0,0019 | 0,0006 | -0,0007 | -0,0019 |
| 2,1 | 0,0067 | 0,0054 | 0,0042 | 0,0029 | 0,0016 | 0,0004 | -0,0007 | -0,0018 |
| 2,2 | 0,0057 | 0,0046 | 0,0035 | 0,0024 | 0,0013 | 0,0003 | -0,0007 | -0,0017 |
| 2,4 | 0,0041 | 0,0033 | 0,0025 | 0,0016 | 0,0008 | -0,0000 | -0,0008 | -0,0015 |
| 2,6 | 0,0028 | 0,0022 | 0,0016 | 0,0010 | 0,0003 | -0,0003 | -0,0009 | -0,0014 |
| 2,8 | 0,0018 | 0,0014 | 0,0009 | 0,0005 | -0,0000 | -0,0005 | -0,0009 | -0,0014 |
| 3,0 | 0,0011 | 0,0008 | 0,0004 | 0,0001 | -0,0003 | -0,0006 | -0,0010 | -0,0013 |
| 3,2 | 0,0005 | 0,0003 | 0,0001 | -0,0002 | -0,0005 | -0,0007 | -0,0010 | -0,0012 |
| 3,4 | 0,0001 | -0,0000 | -0,0002 | -0,0004 | -0,0006 | -0,0008 | -0,0009 | -0,0011 |
| 3,6 | -0,0001 | -0,0002 | -0,0004 | -0,0005 | -0,0006 | -0,0008 | -0,0009 | -0,0010 |
| 3,8 | -0,0003 | -0,0004 | -0,0005 | -0,0006 | -0,0007 | -0,0007 | -0,0008 | -0,0009 |
| 4,0 | -0,0004 | -0,0004 | -0,0005 | -0,0006 | -0,0006 | -0,0007 | -0,0008 | -0,0008 |
Приложение Л
|
|
|
|
|
|
|
|
|
