где - потеря суммарной паропроизводительности парогенераторов, т/ч:
,
r – доля потери пара и конденсата в контуре блока;
n=6 - количество энергоблоков на станции;
- паропроизводительность парогенератора, т/ч;
- дополнительная производительность установки, зависящая от мощности блока, т/ч;
- дополнительная производительность ВПУ, связанная с возможной потерей конденсата при разогреве мазута, т/ч. Для АЭС =0;
- потери пара конденсата, которые возникают в теплосетях, т/ч:
,
z – доля потери конденсата в подогревателях воды тепловых сетей;
r1 – доля отбора пара на подогрев воды в тепловых сетях;
- дополнительная производительность для компенсации отпуска воды на другие объекты, т/ч:
Количество исходной воды, поступающей в осветлитель, т/ч:
х - доля потери воды с продувкой воды (при обезвоживании шлама и возврате фугата в осветлитель х=0);
х1 - доля потери на собственные нужды.
Таблица 8
Расчет оборотной системы охлаждения
Обознач.
Ед. изм.
Исх. вода
ОСО 1
+H2SO4
ОСО 2
+H2SO4
OCO 3
Ca2+
мг-экв/л
5,87
Нецелесообразно, т.к концентрация HCO3- в исходной воде превышает нормированное значение 3 мг-экв/л
5,87
39,09
5,87
41,36
Mg2+
мг-экв/л
2,96
2,96
19,75
2,96
20,89
Na+
мг-экв/л
3,82
3,82
25,43
3,82
26,91
∑Кt
мг-экв/л
12,65
12,65
84,27
12,65
89,16
OH-
мг-экв/л
0
0
0
0
0
HCO3-
мг-экв/л
5,09
0,45
3,00
0,45
6,00
Cl-
мг-экв/л
3,56
3,56
23,69
3,56
25,07
SO42-
мг-экв/л
4,00
8,64
57,58
8,64
58,10
∑An
мг-экв/л
12,65
12,65
84,27
12,65
89,16
µ
моль/л
0,01907
0,14249
0,14934
f'
0,8696305
0,72942858
0,72549367
f"
0,571925
0,28309428
0,27703492
СО2р
моль/л
0,00061
0,00049
0,00201
pHр
7,3260001
7,11390278
6,80012363
Dк
4,64149119
4,24
p1
1,2
1,2
p2
0,05
0,05
p3
0,1619375
0,1483932
∆t
°С
10
К
0,12
Ку
6,6620463
7,0485945
Dпг
т/ч
6160
6160
n
шт
3
6
r
кДж/кг
2424,34
2424,34
Dn
т/ч
18480
18480
Dk
т/ч
11088
11088
D3
т/ч
1731,5256
1586,70235
D3
т/год
12120679,6
11106916,4
D2
т/ч
534,627723
534,627723
D2
т/год
3742394,06
3742394,06
D1
т/ч
12831,0654
12831,0654
D1
т/год
89817457,5
89817457,5
Do
т/ч
1069255,45
1069255,45
Добавочная вода
15097,2187
14952,3954
Ca2+*f''*SO42-*f"
4,51E-05
4,61E-05
ПРCaSO4
2,50E-05
2,50E-05
-80,41826
-84,43813
Обознач.
Ед. изм.
Исх. вода
Изв г.р.
+H2SO4
ОСО 4
Изв б.р.
+H2SO4
ОСО 4
Изв с.
+H2SO4
Ca2+
мг-экв/л
5,87
3,62
3,62
60,78
1,07
1,07
26,75
0,10
0,10
Mg2+
мг-экв/л
2,96
0,65
0,65
10,89
2,96
2,96
74,10
0,43
0,43
Na+
мг-экв/л
3,82
3,82
3,82
64,16
3,82
3,82
95,44
7,60
7,60
∑Кt
мг-экв/л
12,65
8,08
8,08
135,829
7,85
7,85
196,29
8,13
8,13
OH-
мг-экв/л
0
0,30
0,00
0,00
0,07
0,00
0,00
0,35
0,00
HCO3-
мг-экв/л
5,09
0,50
0,36
6,00
0,50
0,24
6,00
0,50
0,24
Cl-
мг-экв/л
3,56
2,78
2,78
46,72
2,78
2,78
69,49
2,78
2,78
SO42-
мг-экв/л
4,00
4,50
4,95
82,11
4,50
4,83
120,80
4,50
5,11
∑An
мг-экв/л
12,65
8,08
8,08
135,83
7,85
7,85
196,29
8,13
8,13
µ
моль/л
0,01907
0,21322
0,307
f'
0,8696305
0,6951114
0,663
f"
0,571925
0,2334628
0,1935
СО2р
моль/л
0,00061
0,00229
0,00076
pHр
7,326
6,726
7,187021
Dк
0,44
0,33
0,61
p1
1,2
1,2
p2
0,05
0,05
p3
0,026
0
∆t
°С
10
К
0,12
Ку
16,807
25
Dпг
т/ч
6160
6160
n
шт
3
3
r
кДж/кг
2424,34
2424,34
Dn
т/ч
18480
18480
Dk
т/ч
11088
11088
D3
т/ч
277,1124
0
D3
т/год
1939786,7
0
D2
т/ч
534,62772
534,628
D2
т/год
3742394,1
3742394,1
D1
т/ч
12831,065
12831,065
D1
т/год
89817457,5
89817457
Do
т/ч
1069255,4
1069255,4
Добавочная вода
13642,805
13365,693
Ca2+*f''*SO42-*f"
6,88E-05
3,03E-05
ПРCaSO4
2,50E-05
2,50E-05
16,81
25
Вывод: оптимальным является режим с минимальной величиной продувки, в данном случае - бикарбонатный режим известкования и известкование с содированием.
Оборотные системы охлаждения (ОСО)
Расчет потерь воды в ОСО
В результате циркуляции по замкнутому циклу в системе охлаждения часть оборотной воды выводится из системы вследствие испарения , часть выносится из градирни в виде капельного уноса и, наконец, еще одна ее часть выводится из системы в виде продувки или на технологические нужды .
Коэффициент концентрирования не выпадающих в осадок солей:
,
где к – зависит от температуры воздуха,
∆t - охлаждение воды в градирне, принимается 5-10 .
выбирается в зависимости от вида градирни. Выбираем башенную градирню c каплеуловителем. Для неё:
=0,05.
задаемся в каждом случае отдельно.
ОСО1
Т.к. концентрация НСО3- в исходной воде больше 3 мг-экв/л, расчет не производится, т.к. система является нецелесообразной
ОСО2
Для предупреждения выпадения гипса необходимо выдерживать такое неравенство:
Ca2+ < .
Где, CaSO4 = 2,5 1-5 (молькг)2.
Доза серной кислоты:
Рассчитываем для данной системы охлаждения:
.
ОСО3
Добавляем оксиэдилдифосфоновую (ОЭДФК) и серную кислоты. Проверяем выпадет ли в осадок :
<2,5·10-5
(табличное значение),значит не выпадет.
Рассчитываем для данной системы охлаждения:
Доза серной кислоты:
ОСО4
Добавляем оксиэдилдифосфоновую (ОЭДФК) и серную кислоты. Проверяем выпадет ли в осадок :
<2,5·10-5
(табличное значение),значит не выпадет.
Добавляем известь и серную кислоту, проверяем, выпадет ли в осадок .