 |
Расчет производительности ВПУ
|
|
|
|
Производительность ВПУ по обессоленной воде:
,
где 
- потеря суммарной паропроизводительности парогенераторов, т/ч:
,
r – доля потери пара и конденсата в контуре блока;
n=6 - количество энергоблоков на станции;
- паропроизводительность парогенератора, т/ч;
- дополнительная производительность установки, зависящая от мощности блока, т/ч;
- дополнительная производительность ВПУ, связанная с возможной потерей конденсата при разогреве мазута, т/ч. Для АЭС =0;
- потери пара конденсата, которые возникают в теплосетях, т/ч:
,
z – доля потери конденсата в подогревателях воды тепловых сетей;
r1 – доля отбора пара на подогрев воды в тепловых сетях;
- дополнительная производительность для компенсации отпуска воды на другие объекты, т/ч:
Количество исходной воды, поступающей в осветлитель, т/ч:
х - доля потери воды с продувкой воды (при обезвоживании шлама и возврате фугата в осветлитель х=0);
х1 - доля потери на собственные нужды.
Таблица 8
| Расчет оборотной системы охлаждения | |||||||
| Обознач. | Ед. изм. | Исх. вода | ОСО 1 | +H2SO4 | ОСО 2 | +H2SO4 | OCO 3 |
| Ca2+ | мг-экв/л | 5,87 | Нецелесообразно, т.к концентрация HCO3- в исходной воде превышает нормированное значение 3 мг-экв/л | 5,87 | 39,09 | 5,87 | 41,36 |
| Mg2+ | мг-экв/л | 2,96 | 2,96 | 19,75 | 2,96 | 20,89 | |
| Na+ | мг-экв/л | 3,82 | 3,82 | 25,43 | 3,82 | 26,91 | |
| ∑Кt | мг-экв/л | 12,65 | 12,65 | 84,27 | 12,65 | 89,16 | |
| OH- | мг-экв/л | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| HCO3- | мг-экв/л | 5,09 | 0,45 | 3,00 | 0,45 | 6,00 | |
| Cl- | мг-экв/л | 3,56 | 3,56 | 23,69 | 3,56 | 25,07 | |
| SO42- | мг-экв/л | 4,00 | 8,64 | 57,58 | 8,64 | 58,10 | |
| ∑An | мг-экв/л | 12,65 | 12,65 | 84,27 | 12,65 | 89,16 | |
| µ | моль/л | 0,01907 | 0,14249 | 0,14934 | |||
| f' | 0,8696305 | 0,72942858 | 0,72549367 | ||||
| f" | 0,571925 | 0,28309428 | 0,27703492 | ||||
| СО2р | моль/л | 0,00061 | 0,00049 | 0,00201 | |||
| pHр | 7,3260001 | 7,11390278 | 6,80012363 | ||||
| Dк | 4,64149119 | 4,24 | |||||
| p1 | 1,2 | 1,2 | |||||
| p2 | 0,05 | 0,05 | |||||
| p3 | 0,1619375 | 0,1483932 | |||||
| ∆t | °С | 10 | |||||
| К | 0,12 | ||||||
| Ку | 6,6620463 | 7,0485945 | |||||
| Dпг | т/ч | 6160 | 6160 | ||||
| n | шт | 3 | 6 | ||||
| r | кДж/кг | 2424,34 | 2424,34 | ||||
| Dn | т/ч | 18480 | 18480 | ||||
| Dk | т/ч | 11088 | 11088 | ||||
| D3 | т/ч | 1731,5256 | 1586,70235 | ||||
| D3 | т/год | 12120679,6 | 11106916,4 | ||||
| D2 | т/ч | 534,627723 | 534,627723 | ||||
| D2 | т/год | 3742394,06 | 3742394,06 | ||||
| D1 | т/ч | 12831,0654 | 12831,0654 | ||||
| D1 | т/год | 89817457,5 | 89817457,5 | ||||
| Do | т/ч | 1069255,45 | 1069255,45 | ||||
| Добавочная вода | 15097,2187 | 14952,3954 | |||||
| Ca2+*f''*SO42-*f" | 4,51E-05 | 4,61E-05 | |||||
| ПРCaSO4 | 2,50E-05 | 2,50E-05 | |||||
| -80,41826 | -84,43813 | ||||||
|
|
|
| Обознач. | Ед. изм. | Исх. вода | Изв г.р. | +H2SO4 | ОСО 4 | Изв б.р. | +H2SO4 | ОСО 4 | Изв с. | +H2SO4 |
| Ca2+ | мг-экв/л | 5,87 | 3,62 | 3,62 | 60,78 | 1,07 | 1,07 | 26,75 | 0,10 | 0,10 |
| Mg2+ | мг-экв/л | 2,96 | 0,65 | 0,65 | 10,89 | 2,96 | 2,96 | 74,10 | 0,43 | 0,43 |
| Na+ | мг-экв/л | 3,82 | 3,82 | 3,82 | 64,16 | 3,82 | 3,82 | 95,44 | 7,60 | 7,60 |
| ∑Кt | мг-экв/л | 12,65 | 8,08 | 8,08 | 135,829 | 7,85 | 7,85 | 196,29 | 8,13 | 8,13 |
| OH- | мг-экв/л | 0 | 0,30 | 0,00 | 0,00 | 0,07 | 0,00 | 0,00 | 0,35 | 0,00 |
| HCO3- | мг-экв/л | 5,09 | 0,50 | 0,36 | 6,00 | 0,50 | 0,24 | 6,00 | 0,50 | 0,24 |
| Cl- | мг-экв/л | 3,56 | 2,78 | 2,78 | 46,72 | 2,78 | 2,78 | 69,49 | 2,78 | 2,78 |
| SO42- | мг-экв/л | 4,00 | 4,50 | 4,95 | 82,11 | 4,50 | 4,83 | 120,80 | 4,50 | 5,11 |
| ∑An | мг-экв/л | 12,65 | 8,08 | 8,08 | 135,83 | 7,85 | 7,85 | 196,29 | 8,13 | 8,13 |
| µ | моль/л | 0,01907 | 0,21322 | 0,307 | ||||||
| f' | 0,8696305 | 0,6951114 | 0,663 | |||||||
| f" | 0,571925 | 0,2334628 | 0,1935 | |||||||
| СО2р | моль/л | 0,00061 | 0,00229 | 0,00076 | ||||||
| pHр | 7,326 | 6,726 | 7,187021 | |||||||
| Dк | 0,44 | 0,33 | 0,61 | |||||||
| p1 | 1,2 | 1,2 | ||||||||
| p2 | 0,05 | 0,05 | ||||||||
| p3 | 0,026 | 0 | ||||||||
| ∆t | °С | 10 | ||||||||
| К | 0,12 | |||||||||
| Ку | 16,807 | 25 | ||||||||
| Dпг | т/ч | 6160 | 6160 | |||||||
| n | шт | 3 | 3 | |||||||
| r | кДж/кг | 2424,34 | 2424,34 | |||||||
| Dn | т/ч | 18480 | 18480 | |||||||
| Dk | т/ч | 11088 | 11088 | |||||||
| D3 | т/ч | 277,1124 | 0 | |||||||
| D3 | т/год | 1939786,7 | 0 | |||||||
| D2 | т/ч | 534,62772 | 534,628 | |||||||
| D2 | т/год | 3742394,1 | 3742394,1 | |||||||
| D1 | т/ч | 12831,065 | 12831,065 | |||||||
| D1 | т/год | 89817457,5 | 89817457 | |||||||
| Do | т/ч | 1069255,4 | 1069255,4 | |||||||
| Добавочная вода | 13642,805 | 13365,693 | ||||||||
| Ca2+*f''*SO42-*f" | 6,88E-05 | 3,03E-05 | ||||||||
| ПРCaSO4 | 2,50E-05 | 2,50E-05 | ||||||||
| 16,81 | 25 |
|
|
|
Вывод: оптимальным является режим с минимальной величиной продувки, в данном случае - бикарбонатный режим известкования и известкование с содированием.
Оборотные системы охлаждения (ОСО)
Расчет потерь воды в ОСО
В результате циркуляции по замкнутому циклу в системе охлаждения часть оборотной воды выводится из системы вследствие испарения 
, часть выносится из градирни в виде капельного уноса 
и, наконец, еще одна ее часть выводится из системы в виде продувки или на технологические нужды 
.
Коэффициент концентрирования не выпадающих в осадок солей:
,
где к – зависит от температуры воздуха,
∆t - охлаждение воды в градирне, принимается 5-10 
.
выбирается в зависимости от вида градирни. Выбираем башенную градирню c каплеуловителем. Для неё:
=0,05.
задаемся в каждом случае отдельно.
ОСО1
Т.к. концентрация НСО3- в исходной воде больше 3 мг-экв/л, расчет не производится, т.к. система является нецелесообразной
ОСО2
Для предупреждения выпадения гипса необходимо выдерживать такое неравенство:
|
|
|
Ca2+ < 
.
Где, CaSO4 = 2,5 1-5 (молькг)2.
Доза серной кислоты:
Рассчитываем 
для данной системы охлаждения:
.
ОСО3
Добавляем оксиэдилдифосфоновую (ОЭДФК) и серную кислоты. Проверяем выпадет ли в осадок 
:
<2,5·10-5
(табличное значение),значит не выпадет.
Рассчитываем 
для данной системы охлаждения:
Доза серной кислоты:
ОСО4
Добавляем оксиэдилдифосфоновую (ОЭДФК) и серную кислоты. Проверяем выпадет ли в осадок :
<2,5·10-5
(табличное значение),значит не выпадет.
Добавляем известь и серную кислоту, проверяем, выпадет ли в осадок 
.
<2,5·10-5
(табличное значение),значит не выпадет.
Рассчитываем для данной системы охлаждения:
Таблица 9
| Поверочный расчёт производительности осветлителя | ||
| 4 осветлителя 250-И | ||
| Обознач. | Ед. изм. | Числ. Знач. |
| Qр | т/ч | 253.46 |
| Fкс | м2 | 53,00 |
| Vo | мм/с | 1,33 |
| Co | мг/л | 0,109 |
| П | м | 3 |
| aс | 0,907 | |
| Hc | м | 2,3 |
| aк | % | 6,17 |
| Dк | мг-экв/л | 0,567 |
| Э | 36 | |
| ГДПбв | мг/л | 330,94 |
| ГДП | мг/л | 11 |
| ГДПнк | мг/л | -140,15 |
| ГДПк | мг/л | 460 |
| Vy | мм/с | 2,15 |
| t | °C | 20 |
Вывод: т.к.,(|898.2- 250*4|/898.2)*100= 11.34 % выбранные осветлители 250-И подходят по производительности.
|
|
|
