Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!

Лабораторная работа №3 «Изучение теплоснабжения промышленных предприятий и бытовых потребителей»

Цель работы:

Познакомиться с графиками тепловых нагрузок. Теоретическими аспектами отпуска теплоты промышленным предприятиям, на отопление, вентиляцию, и бытовые нужды. Ознакомиться с влиянием жесткости воды на системы горячего водоснабжения. Познакомиться со схемами подвода теплоты.

1 Теоретические сведения

Отпуск теплоты тепловому потребителю. Тепловые нагрузки.

Тепловая энергия требуется для технологических процессов и силовых установок промышленности, для отопления и вентиляции производственных, жилых и общественных зданий, кондиционирования воздуха и бытовых нужд. Для производственных целей обычно требуется насыщенный пар давлением от 0, 15 до 1, 6 МПа. Однако чтобы уменьшить потери при транспортировке и избежать необходимости непрерывного дренирования воды из коммуникаций, пар отпускают несколько перегретым. На отопление, вентиляцию и бытовые нужды обычно горячая вода поступает с температурой от 70 до 150 °С в городские тепловые сети и от 70 до 180 °С — в пригородные.

Тепловая нагрузка электростанции, определяемая расходом теплоты на производственные процессы и бытовые нужды (горячее водоснабжение), практически не зависит от наружной температуры воздуха. Однако летом эта нагрузка несколько меньше, чем зимой. В то же время промышленная и бытовая тепловые нагрузки резко изменяются в течение суток. Кроме того, среднесуточная нагрузка при использовании теплоты на бытовые нужды в конце недели и предпраздничные дни значительно выше, чем в другие рабочие дни недели. Типичные графики изменения суточной тепловой нагрузки промышленных предприятий и горячего водоснабжения жилого района показаны на рисунках 1 и 2 [6].

Отопительная тепловая нагрузка, расход теплоты на вентиляцию и кондиционирование воздуха зависят от температуры наружного воздуха и имеют сезонный характер. Расход теплоты на отопление и вентиляцию наибольший зимой и полностью отсутствует в летние месяцы; на кондиционирование воздуха теплота расходуется только летом (поэтому расширение сферы применения кондиционированного воздуха приведет к повышению эффективности теплофикации).

При небольших изменениях температуры наружного воздуха отопительная и вентиляционная нагрузки жилых помещений в течение суток сохраняются практически постоянными. В тех же условиях отопительная нагрузка общественных зданий и промышленных предприятий может в течение суток заметно изменяться, а в нерабочие дни недели значительно понижаться. Вентиляция в нерабочее время вообще выключается. Такое изменение расхода теплоты на отопление и вентиляцию общественных зданий и промышленных предприятий приводит к экономии топлива, расходуемого на эти цели.

--------- лето; -зима

Рисунок 1 - График суточной тепловой нагрузки предприятий

а — в рабочие дни недели; б — по субботам; ---------среднесуточная нагрузка

Рисунок 2 - Суточные графики изменения расхода теплоты на бытовые нужды района

На рисунке 3 приведен годовой график отопительной нагрузки, а на рисунке 4 — суммарный годовой график тепловой нагрузки по продолжительности.

Отношение общего количества теплоты, отпущенной в течение года, Qг, к ее максимальной тепловой нагрузке Qмакс определяет число часов, которое потребовалось бы для выработки Qг при работе теплоэлектроцентрали с максимальной тепловой нагрузкой. Это отношение называют числом часов использования максимума тепловой нагрузки Qмакс:

tмакс = Qг / Qмакс. (1)

По аналогичным соотношениям можно определить также число часов использования максимума нагрузки отдельно для отопительно-бытовой и промышленной нагрузок. Чем выше tмакс, тем полнее используется оборудование. Для промышленной нагрузки tмакс может достигать 6000 ч/год, в то время как для отопительно-бытовой обычно tмакс= 2500 — 4000 ч/год.

Месяцы

1, 2 — максимальные и минимальные значения

Рисунок 3 - Годовой график отопительной нагрузки

I — отопительный период; II— летний период

Рисунок 4- Суммарный годовой график тепловой нагрузки по продолжительности

Таким образом, промышленная нагрузка увеличивает число часов использования максимума общей тепловой нагрузки, однако для крупных городских и пригородных ТЭЦ основным видом тепловой нагрузки является отопительная, и поэтому значение tмакс для них ниже числа часов использования максимума электрической нагрузки.

Атомные электростанции, используемые для выработки электрической энергии и производства теплоты для опреснения морских и солончаковых вод, имеют равномерные суточные и годовые графики тепловой нагрузки и высокие значения tмакс.

Графиками тепловых нагрузок необходимо располагать как при проектировании ТЭЦ, так и во время ее эксплуатации. В эксплуатационных условиях по ним выбирается режим работы электростанции. Электрическая нагрузка при этом устанавливается с учетом необходимой общей электрической нагрузки района, возможностей рассматриваемой ТЭС и ряда других факторов; теплофикационная нагрузка в крупных городах также может распределяться между рядом ТЭС района; промышленная тепловая нагрузка должна быть обеспечена данной ТЭЦ и распределяться может лишь между агрегатами этой электростанции, так как потребители получают пар обычно от одной электростанции.

Отпуск теплоты промышленным предприятиям на технологические нужды от ТЭЦ и АТЭЦ.

Теплота на технологические нужды подается потребителю обычно с паром, отбираемым либо непосредственно от паротурбинной установки (из производственного отбора или из потока отработавшего пара турбин с противодавлением), либо от специальных аппаратов, называемых паро-преобразователями. В схемах с паропреобразователями отбираемый от турбины пар конденсируется в греющих элементах этих аппаратов, а образовавшийся конденсат возвращается в систему регенеративного подогрева питательной воды станции. Потребителю теплоты при этом подается вторичный пар, который генерируется в паропреобразователе из поступающей в него химически обработанной (умягченной) воды.

Если давление пара, подаваемого на технологические нужды, равно рпп, а давление в отборе ротб, то для того чтобы создать в греющих элементах паропреобразователя необходимый температурный перепад Dtпп, должно быть ротб > рпп, что приводит к недовыработке электроэнергии. Однако при этом на электростанции сохраняется весь конденсат, образовавшийся из пара, отведенного от отборов турбины к паропреобразователям.

Уменьшение электрической мощности установки, кВт, при работе по схеме с паропреобразователем по сравнению со схемой, при которой пар отводится к потребителю непосредственно от отбора, определяется выражением

DNэ = Dпп(hотб - hпп)hмhг, (2)

где Dпп — производительность паропреобразователей, кг/с;

hотб, hпп — энтальпия пара в отборе и после паропреобразователя, кДж/кг.

Когда промышленный потребитель возвращает весь образовавшийся у него конденсат незагрязненным, применять паропреобразователи, конечно, не имеет смысла. Однако нередко большая часть конденсата теряется у потребителя или возвращаемый обратный конденсат непригоден для питания котлов или парогенераторов электростанции.

Когда у промышленного потребителя теплоты имеются большие потери пара и конденсата, можно возмещать эти потери обессоленной водой (получаемой термическим или химическим методом) либо направлять пар к потребителю от паропреобразователей. В схеме с паропреобразователями внешние потери на балансе пара и конденсата непосредственно на электростанции не отражаются. Загрязненный обратный конденсат либо очищают химическими методами, либо используют в качестве питательной воды паропреобразователей. Таким образом, при проектировании паротурбинной установки с отпуском теплоты на технологические нужды имеется возможность применить схему, по которой пар отпускается непосредственно от отбора турбины, а его потери восстанавливаются одним из названных методов, либо схему, по которой пар подается потребителю от паропреобразователей.

Очевидно, что выбор той или иной схемы может быть проведен по данным технико-экономических расчетов. При этом всегда следует иметь в виду, что при термическом методе подготовки добавочной воды дистиллят, полученный на испарителях, включенных в систему регенеративного подогрева питательной воды по применяющейся в настоящее время схеме (без потерь тепловой экономичности), дешевле конденсата, сохраненного в системе электростанции с помощью паропреобразователей, так как производство дистиллята испарителями в этом случае не связано с недовыработкой электроэнергии. Однако таким путем можно получить ограниченное количество дистиллята, которым обычно компенсируются лишь внутренние потери электростанции. Когда наряду с внутренними имеются внешние потери, в схеме с паропреобразователями их производительность Dпп выбирают равной общим потерям пара и конденсата. Если имеется возможность восстанавливать внутренние потери с помощью испарителей, включенных в систему регенеративного подогрева воды, ею следует воспользоваться. Производительность паропреобразователей Dпп в этом случае будет равна внешним потерям Dвнеш. Когда испарители не устанавливаются, Dпп = Dвн + Dвнеш. В последнем случае можно также часть вторичного пара паропреобразователей (компенсирующую внутренние потери Dвн) конденсировать на поверхностях, включенных в систему регенеративного подогрева питательной воды ПГ (котельных установок) по схеме без потерь тепловой экономичности.

Схема включения паропреобразователей приведена на рисунке 5. Пар от регулируемого отбора турбины по линии 1 направляется в пароперегреватель 3; пройдя пароперегреватель, пар поступает в греющую секцию паропреобразователя 4. Для того чтобы не прерывать подачу пара тепловому потребителю при останове турбины, обычно к паропреобразователям подводится также резервная линия греющего пара от редукционно-охладительной установки (на схеме не показана). Химически обработанная вода подается в паропреобразователь из деаэратора 10 насосом.

Образующийся в паропреобразователе пар, пройдя перегреватель, направляется по линии 2 к потребителю. Конденсат греющего пара поступает через охладитель конденсата 5 по линии 6 в деаэратор питательной воды котлов (ПГ). В схему включены также охладитель продувки 7 и подогреватель питательной воды паропреобразователя 9.

Обычно теплота с паром подается промышленным предприятиям, находящимся вблизи электростанции, и давление пара не превышает 1, 6 МПа. Когда пар отпускают из отборов, параметры его соответствуют параметрам в отборах, в паропреобразователе вторичный пар перегревается примерно на 25 °С в отдельном пароперегревателе.

Рисунок 5 - Схема включения паропреобразователей

Крупные АТЭЦ не будут работать по одноконтурным схемам. Однако даже при двухконтурной схеме, когда применяется реактор с водой под давлением, нельзя отводить пар потребителю непосредственно из отбора турбины, так как при появлении протечек радиоактивный пар может попасть к потребителю. На такой АТЭЦ отпуск пара может проводиться только через паропреобразователи. При трехконтурной схеме радиоактивные вещества даже при появлении протечек в ПГ в рабочую среду попасть не могут. Поэтому здесь пар может подаваться потребителю непосредственно от турбины. Так, на АЭС в г. Шевченко, где установлен реактор на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем, пар, отработавший в турбинах, подается на опреснительные установки, на которых производится дистиллят из морской воды.

Отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и бытовые нужды.

Теплота на отопление Qот, вентиляцию Qв и бытовые нужды Qб. н обычно подается потребителю с горячей водой. Вода по сравнению с водяным паром имеет ряд преимуществ. Ее легко передавать на большие расстояния (20 — 30 км), не увеличивая давление пара в отборе; тепловые потери и потери теплоносителя при этом ниже, чем в паровых системах теплоснабжения; расход энергии на перекачивание также небольшой. Водяные системы теплоснабжения имеют большую аккумулирующую способность, вследствие чего кратковременные изменения количества теплоты, подводимого к сетевой воде, меньше отражаются на температурных режимах обогреваемых помещений. При обогреве помещения горячей водой легче поддерживать умеренную температуру отопительных батарей (90 — 95°С).

Общее количество передаваемой сетевой водой потребителю теплоты определяется выражением

Qобщ = Qот + Qв + Qб. н. (3)

Расход теплоты на отопление определяется потерями через наружные ограждения и инфильтрацией наружного воздуха через неплотности. Для жилых и общественных зданий коэффициент инфильтрации невелик (3 — 4 %), и расчеты по определению количества теплоты, теряемой через неплотности, при этом не проводятся. Тепловые потери в результате инфильтрации промышленных зданий достигают 25 — 30 % потерь вследствие теплопередачи и поэтому должны рассчитываться отдельно. При определении количества теплоты для отопления промышленных зданий необходимо учесть также внутренние тепловыделения (т. е. теплоту, выделяемую тепловыми и силовыми установками). Количество теплоты, кДж/с, теряемой зданием, можно определить по формуле

Q = c0V(tп - tн), (4)

где c0 — отопительная характеристика здания, кДж/(с× м3× °С); tп, tн — температура внутри помещения и снаружи, °С; V — объем здания, вычисленный по наружным размерам, м.

В этой зависимости отопительная характеристика c0 численно равна потерям теплоты через наружные ограждения здания в единицу времени при разности температур внутри помещения и снаружи в 1 °С, отнесенным к 1 м3 объема здания, рассчитанного по наружным размерам. Для жилых зданий отопительной характеристикой учитываются также инфильтрация и расход теплоты на вентиляцию (если здание не имеет специальной приточной системы и Qв не превышает 5 — 10 % расхода теплоты на отопление). Расходы теплоты на вентиляцию производственных зданий, а также помещений общественных и культурных учреждений рассчитываются отдельно.

На рисунке 6 приведены зависимости Qот, Qв, и Qб. н, а также тепловые потери Qпот и общий расход теплоты Qобщ от температуры наружного воздуха применительно к району, обслуживаемому одной из ТЭЦ ОАО «Мосэнерго». Как и обычно, расход теплоты на отопление и вентиляцию зависит от tн по линейному закону. Среднесуточный расход теплоты на бытовые нужды (горячее водоснабжение) практически не зависит от температуры наружного воздуха.

В соответствии с формулой 4 отопительная нагрузка максимальна при низшей температуре наружного воздуха tн. мин. Температуру tн. мин, по которой рассчитывают максимальную отопительную нагрузку Qот, называют низшей расчетной температурой наружного воздуха. Эта температура принимается равной средней температуре наиболее холодных пятидневок из 8 лет за 50-летний период [6].

Расход теплоты на вентиляцию также зависит от разности температур в помещении и снаружи. Однако при выборе низшей температуры tвн. мин, на которую рассчитывается установка, исходят из того, что в наиболее холодные дни возможно некоторое снижение кратности обмена воздуха в вентилируемых помещениях. Поэтому значение t_{вн. мин} для всех помещений (за исключением тех, в которых вентиляция рассчитывается с учетом имеющихся вредных выделений) выше низшей расчетной температуры для отопления _{tн. мин}. Для температур наружного воздуха ниже этого значения Q_в принимается постоянным (рисунок 6, кривая 3).

По принятым в нашей стране строительным нормам и правилам t_{вн. мин} определяется как средняя температура наиболее холодного периода, составляющего 15 % продолжительности отопительного периода, в наиболее холодные годы [6].

Рисунок 6 - Графики потребления теплоты в зависимости от tн

1, 2 — отопительная нагрузка соответственно жилых и промышленных помещений; 3 — вентиляционная нагрузка; 4 — нагрузка горячего водоснабжения; 5 — тепловые потери; 6 — суммарная нагрузка

Расчетные температуры t_{н. мин} и t_{вн. мин} для некоторых городов России приведены в таблице 1 и имеют следующие значения, °С:

Таблица 1 - Расчетные температуры t_{н. мин} и t_{вн. мин}

Город	t_{н. мин}	t_{вн. мин}
Архангельск	-32	-19
Санкт-Петербург	-25	-11
Москва	-25	-14
Екатеринбург	-31	-20
Новосибирск	-39	-24
Томск	-40	-25

Отопление жилых и общественных зданий следует включать, когда среднесуточная температура наружного воздуха снижается до +8 °С и держится на этом уровне в течение 3 сут. Когда среднесуточная температура принимает устойчивое значение +8 °С и выше, отопительный сезон заканчивается.

Начало и конец отопительного сезона для промышленных зданий устанавливаются при температуре tн, для которой тепловые потери здания равны внутреннему тепловыделению. В связи с тем что максимальная вентиляционная нагрузка принимается при более высокой температуре наружного воздуха, чем максимальная отопительная нагрузка, а длительность отопительного сезона для промышленных зданий часто меньше, чем для жилых и общественных, график суммарного расхода теплоты на отопление, вентиляцию и бытовые нужды может иметь два перелома — при температуре начала и конца отопительной нагрузки промышленных помещений и при tн = tвн. мин.

Общее количество теплоты, кДж/ч, отданное сетевой водой, определяется зависимостью

Qобщ = Gв(hп. м - hо. м)× 103, (5)

где Gв — расход сетевой воды, т/ч; hп. м, hо. м — энтальпия воды в подающей и обратной магистралях, кДж/кг.

Как видно из этого уравнения, чем выше температура воды в подающей магистрали tп. м, тем меньший ее расход Gв требуется при том же общем количестве теплоты, отданной сетевой водой, Qобщ и той же температуре воды в обратной магистрали tо. м. Значение tп. м, принимаемое при расчетной температуре наружного воздуха tн. мин, определяет необходимое наиболее высокое значение Gв. Чем выше эта температура, тем ниже расход сетевой воды Gв и капиталовложения в тепловую сеть Кт. с. Однако при этом возрастает давление в регулируемом отборе и уменьшается удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении. В городских сетях максимальная температура воды tв. макс принимается в настоящее время (по результатам технико-экономических расчетов) равной 150 °С, а обратной сетевой воды 70 °С при tн. мин. Для тепловых сетей небольшой протяженности tв. макс = 130 °С, а для пригородных ТЭЦ при большой длине магистралей тепловой сети tв. макс повышается до 180 °С.

По санитарным нормам в отопительные приборы должна направляться вода, температура которой не превышает 95 °С. Для того чтобы выдержать это требование при всех температурных режимах работы тепловой сети, на отводах воды от подающих магистралей к тепловым потребителям (абонентских вводах) или в центральных тепловых пунктах (ЦТП) устанавливаются смесительные устройства.

Эти устройства подмешивают охлажденную воду из обратных линий к горячей воде, поступающей из подающей магистрали. Схемы присоединения отопительных линий со смесительными устройствами к прямой и обратной магистралям тепловой сети показаны на рисунке 7. Схемы, приведенные на рисунке 7, а и б, называют зависимыми, а схему рисунок 7, в — независимой.

При зависимых схемах давление в абонентской установке всецело определяется давлением в тепловой сети рс, при независимой схеме оно устанавливается в требуемых пределах без учета значения рс и может быть заметно ниже рс.

Оборудование абонентского ввода при зависимых схемах (как видно из рисунка 7) проще и дешевле. Кроме того, в таких схемах можно использовать больший перепад температур сетевой воды, вследствие чего уменьшаются сечения трубопроводов, а следовательно, и капитальные затраты. Однако не всегда эти схемы достаточно надежны.

Рисунок 7 - Присоединение отопительных линий к магистралям тепловой сети

а — схема со струйным насосом (элеватором); б — зависимая схема с центробежным насосом; в — независимая схема с центробежным насосом; 1 — линия к отопительным устройствам; 2 — вода из обратных линий; 3 — струйный насос (элеватор); 4 — центробежный насос; 5 — регулятор расхода; 6 — регулятор температуры; 7 — теплообменник; ПМ — подающая магистраль; ОМ — обратная магистраль

Допустимое давление в широко применяемых чугунных отопительных приборах (радиаторах) рдоп < 0, 6 МПа. В городских сетях при большой протяженности линий, высоких и разнородных тепловых нагрузках трудно обеспечить, чтобы при всех режимах было рс < рдоп, поэтому здесь часто применяются независимые схемы присоединения отопительных линий к магистралям тепловой сети.

Теплота на бытовые нужды (горячее водоснабжение) может подаваться с водой, поступающей к потребителю из тепловой сети, и с предварительно нагретой водопроводной водой. При горячем водоснабжении, осуществляемом сетевой водой, схему называют открытой, при горячем водоснабжении предварительно нагретой водопроводной водой — закрытой схемой.

На рисунке 8 приведены схемы подвода теплоты на отопление, вентиляцию и бытовые нужды, при которых горячее водоснабжение проводится сетевой водой. При этом сетевая вода забирается из подающей и обратной магистралей или только из одной магистрали, если температура воды в ней равна 60—70 °С. Чтобы исключить возможность перетекания воды из подающей линии в отводящую, на трубопроводе, подводящем охлажденную в отопительных устройствах воду к смесителю, устанавливается обратный затвор.

По схеме, изображенной на рисунке 8, а, подача теплоты в систему горячего водоснабжения и в отопительную систему (на отопление и вентиляцию) проводится независимо по параллельным контурам. Расход сетевой воды из подающей магистрали в этом случае равен сумме расходов воды в отопительную систему Qот. в и систему горячего водоснабжения Qб. н. Количество воды, подаваемой на отопление и вентиляцию, обычно поддерживается постоянным посредством регулирования расхода, а расход на бытовые нужды изменяется от нуля до некоторого (максимального) значения, которое устанавливается при наибольшей тепловой нагрузке на бытовые нужды и минимальной температуре воды в подающей линии. Таким образом, максимальный расход сетевой воды (расход, на который рассчитывается линия) равен сумме Gот. в + Gб. н. макс. Его значение может быть снижено, если выровнять нагрузку горячего водоснабжения с помощью аккумуляторов. Однако в жилых зданиях схемы с аккумуляторами горячей воды не применяются, так как это привело бы к усложнению и удорожанию установок.

для открытой схемы горячего водоснабжения при независимом распределении сетевой воды — несвязанное регулирование (а), зависимом распределении воды — связанное регулирование (б), зависимой (в) и независимой (г) схемах с регулированием отопительной нагрузки по температуре воздуха отапливаемых помещений; 1 — линия к отопительным устройствам; 2 — вода из обратных линий; 3 — вода на горячее водоснабжение; 4 — элеватор; 5 — регулятор расхода; 6 — регулятор температуры воды; 7 — смеситель; 5 — насос; 9 — регулятор температуры отапливаемых помещений; 10 — теплообменник

Рисунок 8 - Схемы подвода теплоты на отопление, вентиляцию и бытовые нужды

Максимальный расход воды понижается, когда применяется схема, представленная на рисунке 8, б. Здесь регулятор расхода устанавливается на линии ввода сетевой воды на обе установки (отопительную и горячего водоснабжения). Поэтому в период повышенного расхода горячей воды у тепловых потребителей расход теплоты на отопление и вентиляцию понижается, однако в часы, когда потребление воды падает или даже полностью прекращается, вся сетевая вода или часть ее из абонентского ввода направляется в систему отопления. Схемы с параллельным (независимым) распределением воды на бытовые нужды и отопление принято называть схемами с несвязанным регулированием (рисунок 8, а). Когда общий расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и бытовые нужды поддерживается постоянным, изменение расхода воды на бытовые нужды отражается на значении Gот. в, поэтому такие схемы называют схемами со связанным регулированием. В схемах со связанным регулированием в качестве аккумуляторов, выравнивающих теплофикационную нагрузку потребителя, используются отапливаемые здания.

При повышенной гидравлической устойчивости тепловой сети и наличии горячего водоснабжения у большинства абонентов регулятор расхода в схеме рисунок 8, б можно не устанавливать. Наряду с регулятором температуры, поддерживающим необходимую температуру воды в линии горячего водоснабжения, в схеме может быть установлен регулятор температуры отапливаемых помещений (рисунок 8, в, г). В схемах, приведенных на рисунке 8, а — в, присоединение отопительных линий к сетевым магистралям зависимое. При открытой схеме горячего водоснабжения подвод теплоты на отопление и вентиляцию можно проводить также по независимой схеме (рисунок 8, г).

На рисунке 9 представлены схемы подвода теплоты на отопление, вентиляцию и бытовые нужды при закрытой схеме горячего водоснабжения. Так же как при открытых схемах, здесь применяются зависимая и независимая системы подвода теплоты на отопление и вентиляцию. Подогрев водопроводной воды можно вести в одном теплообменнике сетевой водой из подающей магистрали тепловой сети (рисунок 9, а, б) и в двух теплообменниках сетевой водой, отбираемой из подающей и обратной линий (рисунок. 9, в, г). В схемах с двумя теплообменниками вода, прошедшая отопительные батареи, дополнительно охлаждается в подогревателе первой ступени и температура воды в обратной магистрали уменьшается. Это приводит к повышению тепловой экономичности ТЭЦ, так как выработка электроэнергии на тепловом потреблении возрастает.

В схеме с одним подогревателем водопроводной воды, приведенной на рисунке 9, а, установка горячего водоснабжения подключена параллельно отопительным устройствам, распределение сетевой воды на отопление и в систему горячего водоснабжения проводится независимо, поэтому общий расход сетевой воды наиболее высокий. Когда применяется схема, изображенная на рисунке 9, б, расход сетевой воды уменьшается. Здесь неизменным поддерживается весь расход сетевой воды (на отопление, вентиляцию и бытовые нужды), а в часы повышенного расхода теплоты на бытовые нужды расход теплоты на отопление и вентиляцию уменьшается. В часы, когда расход Qб. н уменьшается, в отопительные батареи поступает вода с более высокой температурой и суммарный расход теплоты Qот + Qв возрастает.

В схемах с двумя теплообменниками, когда вторая ступень подогрева остается подключенной параллельно отопительным батареям (рисунок 9, в), общий расход сетевой воды все же ниже, чем при аналогичной схеме отвода сетевой воды и одном подогревателе (рисунок 9, а), так как в подогреватель второй ступени приходит водопроводная вода, уже частично подогретая водой из обратных линий (в первой ступени подогрева). Однако и эта схема должна быть рассчитана по расходу воды при максимальной нагрузке горячего водоснабжения.

2 Порядок выполнения работы

1. Ознакомиться с принципами теплоснабжения промышленных предприятий и бытовых потребителей.

2. Построить графики тепловых нагрузок, согласно таблицы 2[1]. Определить среднесуточную тепловую нагрузку за сутки.

3. Определить общее количество потребляемой теплоты по рисунку 6 формуле 3 и таблице 3.

4. Составить отчет по лабораторной работе.

3 Содержание отчета

1. Отчет должен содержать краткие теоретические сведения по отпуску теплоты и горячей воды промышленным предприятиям и бытовым потребителям.

2. Описания работы технологических установок и схем.

3. Построенные графики тепловых нагрузок.

4. Расчет общего количества потребляемой теплоты.

Данные для выполнения расчетной части лабораторной работы

Таблица 2 - Изменение расхода теплоты на бытовые нужды района Q, %

№ варианта

Часы суток, ч

Таблица 3 - Данные для расчета общего количества потребляемой теплоты

№ варианта	t_{н. мин}	№ варианта	t_{н. мин}
	-32		-34
	-25		-35
	-22		-36
	-20		-37
	-18		-38
	-21		-39
	-23		-40
	-24		-17
	-26		-16
	-27		-15
	-28		-14
	-29		-13
	-30		-12
	-31		-10
	-33		-9

⇐ Предыдущая 1 234 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒

Воспользуйтесь поиском по сайту: