Технические характеристики рудничных электровозов

Тип	Масса, т (сцепной вес, кН)	Габариты, мм	Жесткая база, мм	Часовой/длительный режим	Двигатель
длина	ширина	высота	сила тяги, кН	сила тока, А	скорость, км/ч	Тип	Мощность, кВт
Контактный: 4 КР	4 (40)					8,8 3,8	58	5	ДТН12	2×12
7КРМ1	7,9 (79)					16,8 4,4	152	12,2	ДТН33	2×33
К10	10,6 (106)			18,5 9,5	11,7 18,4
К14М	14 (140)			27	204	11,2 13,6	ДТН4Б	2×46
КТ14		11,5	ДТН45
Аккумуляторный:
АРВ7	7(70)					9,5 1,5	116	7,5 11,4	ДРТ12	2×10
АМ8Д	8,7 (87)				12,1 25,5	122	5,8	ДРТВМ	2×13
АРП10Б	10,4 (104)					12,5 2,6	7,2 13,8
ДРТ23,5	2×23,5
АРП14	13,4 (134)					18,6 4,6	152	9

По данным технико-экономического анализа наиболее оптимальной конструкцией является электровоз с максимальной массой 14 т (или сцепным весом 140 кН). Увеличение сцепного веса и габаритов электровоза влечет за собой увеличение сечений откаточных выработок, а следовательно, капитальных затрат. Для вождения тяжеловесных составов без увеличения сечения откаточных выработок применяют электровозы, спаренные в единый агрегат, управляемый одним машинистом и состоящий из двух секций: например, контактный электровоз КТ28 состоит из двух электровозов КТ14, аккумуляторный 2АМ8Д — из двух АМ8Д.

За рубежом на рудных шахтах применяют контактные электровозы со сцепным весом от 50 до 450 кН, на крупных рудных шахтах — до 650 кН, а также комбинированные контактно-аккумуляторные электровозы со сцепным весом до 400 кН.

Сцепной вес электровозов выбирают в зависимости от производственной мощности рудной шахты:

Производственная мощность шахты,

млн т/год…………………………… <0,2 0,2—0,5 0,5—1 1—3 ≥3

Сцепной вес электровоза, кН ……… 70 70; 100 100 140 280

Для шахт, опасных по газу и пыли (в основном, для угольных шахт), разработаны другие типы локомотивов, исключающие использование дорогого аккумуляторного хозяйства. К ним относятся электровозы переменного тока повышенной частоты, дизелевозы и гировозы.

 

10.2. Конструктивное исполнение электровозов и их механическое оборудование

В состав контактных и аккумуляторных электровозов входят группы оборудования: механическое — рама с кабиной, ходовая часть, тормозная система, песочная система, рессорная подвеска, пневмооборудование; электрическое — тяговые двигатели,, пускорегулирующая аппаратура, электрооборудование компрессора, токоприемник, источники питания и др.

Механическое оборудование контактных (рис. 10.1) и аккумуляторных (рис. 10.2) электровозов принципиально одинаковое. Отличие заключается в типе источника питания и способе подвода энергии.

Рис. 10.1. Контактные электровозы К14М (а) и КТ14 (б): 1 – рама; 2 – колесная пара; 3 – рессорная подвеска; 4 – песочная система; 5 – тормозная система; 6 – сцепное устройство; 7 – токоприемник; 8 – кабина; 9 – блок тиристорной апаратуры

Рама электровоза является основной несущей частью. Она выполняется разборной и состоит из двух боковин и двух поперечин, скрепленных между собой болтовым соединением. На торцевых стенках рамы закреплены буферно-сцепные устройства. Электровозы оборудованы либо штыревыми сцепками, либо автоматическими с дистанционным управлением из кабины машиниста. Вес рамы составляет примерно 40% от суммарного-сцепного веса контактного электровоза.

Кабину (или две кабины) машиниста электровоза располагают в конце рамы (или по концам) или в середине рамы.

Рис. 10.2. Аккумуляторный электровоз АМ8Д: 1 — рама; 2 — колесная пара; 3 — тормозная система; 4 — рессорная подвеска; 5 — песочная система; 6 — контроллер; 7 — аккумуляторная батарея

Ходовая часть электровоза состоит из двух одинаковых по конструкции индивидуальных приводов (рис. 10.3, а), включающих в себя электродвигатель 1, редуктор 2, колесную пару 3, буксы 4 и подвеску двигателя 5.

Колесная пара электровоза (рис. 10.3, б) представляет собой ось 6, на которую напрессованы колесные центры 7 с бандажами 8 и зубчатое колесо 9, а также насажены два подшипника 10, на которые опирается корпус редуктора, эластично подвешенного на амортизаторах к балке рамы электровоза. Зубчатое колесо 9 колесной пары входит в зацепление с зубчатым колесом двухступенчатого цилиндроконического редуктора ходовой части электровоза. При движении электровоза корпус редуктора вместе с электродвигателем может поворачиваться (покачиваться) на подшипниках 10 относительно оси 6 колесной пары.

Букса (рис. 10.3, в) с двумя коническими роликоподшипниками является опорой надрессоренной части электровоза. Корпус буксы с подшипниками насажен на шейку оси 6 колесной пары и крепится к ней болтами.

Рис. 10.3. Ходовая часть электровоза К14М: а — привод с колесной парой; б — колесная пара; в — букса

Рессорная подвеска рамы предназначена для смягчения и погашения ударов и толчков при прохождении электровоза по стыкам рельсов и стрелочным переводам, а также для более равномерного распределения сцепного веса электровоза на колеса. Применяют индивидуальную и балансирную системы рессорной подвески. При индивидуальной подвеске рама опирается на каждую буксу через индивидуальную рессору, а при балансирной подвеске отдельные рессоры объединены между собой продольными балансирами, благодаря чему происходит равномерное распределение сцепного веса на все колеса электровоза.

В качестве подвески используют резиновые, листовые и пружинные рессоры. Резиновые рессоры просты по конструкции, но имеют небольшую осадку, поэтому на отечественных электровозах не применяются. Листовые рессоры обладают высокой жесткостью и относительно большим начальным сопротивлением трению, но не отвечают санитарно-гигиеническим нормам.

На современных локомотивах применяют, в основном, более эластичную и компактную пружинную подвеску (рис. 10.4). Подвеска состоит из двух или трех пружин 1, расположенных между буксами 2 и рамой 3 электровоза. Крайние пружины 1 насажены на гильзы 4 с резиновыми амортизаторами 5, предотвращающими сжатие пружин до соприкосновения витков при резких ударах и толчках ходовой части. Для гашения колебаний параллельно рессорам устанавливают гидравлический или фрикционный стабилизатор (демпфер), состоящий из корпуса 6, конусной разрезной втулки 7 и корпуса 8. Гашение колебаний осуществляется за счет силы трения между корпусом 6 и втулкой 7, возникающей при деформации пружин 1. На электровозе К14М в пружинной подвеске установлен гидравлический гаситель, выполненный в виде гидроцилиндра с подпружиненным поршнем, в котором имеются отверстия для перетекания масла из подпоршневой камеры в камеру цилиндра, благодаря чему обеспечивается гашение колебаний при резкой деформации пружин подвески.

Электровозы оборудованы двумя тормозными системами — электрической и механической. Электрическое реостатное торможение является основным видом рабочего торможения. Механическое торможение используют для экстренной остановки электровоза или его затормаживания на стоянках. Механическая тормозная система включает в себя четырехколодочный тормоз с ручным, пневматическим или гидравлическим приводом[5].

Рис. 10.4. Рессорная подвеска электровоза КТ14

 

Рис. 10.5. Механическая тормозная система электровоза КТ14

Колодки тормоза прижимаются в момент торможения к бандажам колес электровоза через шарнирно-рычажную систему вручную через цепь и винтовую пару (на электровозах со сцепным весом 20—80 кН), пневматическими или гидравлическими цилиндрами (на электровозах со сцепным весом 100 кН и более).

Наиболее совершенная конструкция механического тормоза (рис. 10.5) электровоза КТ14 включает в себя четыре колодки 7, шарнирно закрепленные на рычагах 2. Последние также шарнирно соединены с рычагами 3, концы которых в свою очередь шарнирно соединены с рамой электровоза. Нижние концы рычагов 2 соединены между собой тягой 4, регулирующей зазор между колодками 1 и бандажами колес в процессе изнашивания колодок. Верхний конец правого рычага 2 шарнирно соединен с пружинным демпфером 5, а через рычаг 6 — со штоком пневмоцилиндра 7. Верхний конец левого рычага 2 шарнирно-соединен со штоком пневмоцилиндра 8. Пружина 9, закрепленная на рычаге 2 и корпусе пневмоцилиндра 8, предназначена для возврата штока пневмоцилиндра в исходное положение.

Принцип действия тормозной системы заключается в следующем: при подаче воздуха в пневмоцилиндр 7 шток через рычаг 6 сжимает пружину демпфера 5 и перемещает рычаг 1, обеспечивая тем самым отход колодок 1 от поверхности колес и растормаживание электровоза на стоянке. При движении торможение электровоза осуществляется путем подачи сжатого воздуха в пневмоцилиндр 8, обеспечивая через рычажную систему прижатие колодок 1 к поверхности колес электровоза. Регулирование силы прижатия колодок к колесам осуществляется регулятором давления воздуха, подаваемого в пневмоцилиндр 8. При выпуске воздуха из пневмоцилиндра 8 колодки под действием пружины 9 отходят от колес, обеспечивая растормаживание электровоза.

Торможение электровоза на стоянках осуществляется путем выпуска воздуха из пневмоцилиндра 7 и прижатия колодок к колесам пружиной демпфера 5.

При необходимости экстренного торможения электровоза можно использовать обе системы торможения одновременно, подавая воздух в пневмоцилиндр 8 и выпуская воздух из пневмоцилиндра 7.

Установленные на некоторых типах тяжелых электровозов рельсовые электромагнитные тормоза позволяют увеличить тормозную силу. Тормоз такого типа представляет собой подвешенный к раме электровоза электромагнит постоянного тока с башмаком, взаимодействующим с головкой рельса при торможении.

Песочная система предназначена для принудительной подачи песка под колеса с целью увеличения коэффициента сцепления колес с рельсами и устранения буксования колес электровоза. Песочная система (рис. 10.6, а) состоит из четырех песочниц 1, расположенных с наружных сторон колес электровоза, и четырех загрузочных устройств 2, выполненных в виде желоба, закрепленного шарнирно в окне рамы электровоза и откидываемого наружу при загрузке песочницы 1. Внутри корпуса песочницы установлен рыхлитель (рис. 10.6, б), представляющий собой вал 3, на котором закреплены ребра 4. Поворот вала рыхлителя через храповой механизм 5 осуществляется машинистом из кабины через систему рычагов, соединенных шарнирно с рычагом 6. Разрыхленный песок через отверстие 7 поступает в камеру инжектора 8, предназначенного для подачи песка на рельс под колесо электровоза. Подача песка из камеры инжектора осуществляется сжатым воздухом, поступающим через отверстие 9 и разделяющимся на две струи, одна из которых, проходя через отверстие конфузора, разрыхляет песок в камере инжектора 8, а другая, проходя через отверстие 11, увлекает разрыхленный песок и через направляющую трубку 12 подает его на головку рельса. Засорившиеся отверстия 10 и 11 прочищают по мере необходимости через задвижку 13.

Контактные электровозы со сцепным весом 10 кН и более оборудованы пневмосистемой, которая питается сжатым воздухом от мотор-компрессора, автоматическое включение и отключение электродвигателей которого осуществляется с помощью регуляторов давления. Для выравнивания пульсации воздуха при работе компрессора в пневмосистеме предусмотрен воздухосборник, от которого с помощью разделительных клапанов сжатый воздух под давлением 0,5—0,6 МПа поступает по рукавам к рабочим цилиндрам тормозной системы, песочниц, автосцепок с дистанционным управлением и токосъемника, а также к пневматическому сигналу.

В электровозах К10, К14М, КТ14 и КТ28 пневматическая и электрическая цепи сблокированы с дверями кабины электровоза. При открывании дверей автоматически отключается питание тяговых электродвигателей, и с выдержкой 3—5 с включается пневмопривод тормозной системы. Такая блокировка исключает возможность движения электровоза с открытыми дверями.

 

Рис. 10.6. Песочная система электровоза КТ14: а — схема установки песочниц; б — рыхлитель

Электровозы снабжены скоростемерами, которые обеспечивают визуальный контроль скорости движения и регистрацию пройденного пути независимо от направления движения электровоза.

 

10.3. Электрическое оборудование электровозов

Электрическое оборудование контактного электровоза включает в себя тяговые электродвигатели, электродвигатели компрессора и вентилятора, электромагниты пневмоклапанов, аппаратуру управления электродвигателями (пусковые реостаты и контроллер или устройство комплектное тиристорное), токоприемники, фары и сигнальные фонари, выключатель блокировки сиденья машиниста и др.

При реостатной схеме управления пуск электровоза, регулирование скорости его движения и тормозного усилия при динамическом торможении производится контроллером путем изменения сопротивления на различных позициях пускового реостата, включенного в цепь тяговых двигателей. Пусковые сопротивления состоят из отдельных элементов с большим удельным сопротивлением, выполненных, например, из фехраля.

Устаревшая реостатная схема управления тяговыми электродвигателями наиболее простая, но имеет такие существенные недостатки, как большие (до 20—30 %) потери энергии в сопротивлениях ввиду необходимости работы с пониженными скоростями на реостатных характеристиках, резкое изменение тока и силы тяги при переходе с одной пусковой позиции на другую, вследствие чего недоиспользуется сила сцепления колес электровоза с рельсами в период пуска. Неэкономичность реостатной схемы управления особенно ощутима в аккумуляторных электровозах ввиду ограниченной энергоемкости аккумуляторных батарей.

Электрическая схема электровоза обеспечивает управление тяговым электроприводом, вспомогательным электрооборудованием и выполняет следующие функции: плавный разгон и изменение скорости электровоза и ее стабилизации в пределах от минимальной до допустимой; реверсирование тяговых двигателей и электродинамическое торможение; автоматическое ограничение тока тяговых двигателей при их пуске, регулировании скорости; управление двигателем компрессора в функции давления воздуха в пневмосистеме; контроль температуры тяговых двигателей; защита электрооборудования от токов короткого замыкания; питание стабилизированным напряжением 24 В вспомогательного электрооборудования от аккумуляторной батареи при кратковременном отключении токоприемника от троллейного провода; управление токоприемником, песочницами, автосцепками и стрелочными переводами из кабины машиниста; блокировка рабочего места машиниста с отключением тяговых двигателей и др.

На электровозах применяют тяговые двигатели постоянного тока последовательного возбуждения, которые по сравнению с двигателями параллельного возбуждения обладают рядом преимуществ: большие перегрузочная способность и пусковой момент, меньшая чувствительность к колебаниям напряжения и др.

Основные параметры тягового двигателя можно определить по его электромеханической характеристике (рис. 10.7), представляющей собой зависимость силы тяги F на ободе ведущих колес (взамен вращающего момента на валу двигателя), скорости движения электровоза v (взамен частоты вращения вала двигателя) и КПД η от тока двигателя 1.

Рис. 10.7. Электромеханическая характеристика тягового двигателя электровоза К14М

За номинальный режим работы тяговых двигателей принимают часовой режим, при котором допустимая температура нагрева обмоток двигателя достигается через 1 ч его работы. В характеристике двигателя указывают часовую силу тяги F_час, часовую скорость ν _час и часовой ток I_час Длительному режиму соответствует такой ток I_дл, при котором допустимая температура обмоток двигателя достигается за неограниченно длительное время. Отношение I_дл/I_час = 0,4÷0,45 называется коэффициентом вентиляции.

Применяются три системы управления тяговыми двигателями электровоза — реостатная, безреостатная и тиристорно-импульсная.

В аккумуляторных электровозах используется безреостатная схема управления, основанная на принципе параллельного или последовательного включения равного числа элементов аккумуляторной батареи. Соответствующей комбинацией включения секций аккумуляторной батареи и тяговых электродвигателей обеспечивают напряжение на электродвигателях, составляющее 25, 50 или 100% от номинального. Например, при использовании аккумуляторной батареи из двух секций можно получить 5 безреостатных позиций (при реостатной системе — 2). При безреостатной системе управления (по сравнению с реостатной) снижаются потери энергии, однако сила сцепления колес электровоза с рельсами в период пуска реализуется неполностью.

В контактных электровозах КТ14 и КТ28 применена тиристорная система управления тяговыми двигателями, основанная на широтно-импульсной модуляции подводимого к электродвигателям напряжения. Эта система управления обладает рядом преимуществ: плавный пуск и регулирование скорости без потерь; повышение пускового тягового усилия, которое ограничивается только предельным значением коэффициента сцепления колес электровоза с рельсами; повышение надежности электрооборудования за счет устранения контактной коммутационной и пускорегулирующей аппаратуры. Разгон, замедление и стабилизация скорости движения электровоза осуществляются автоматически.

В контактных электровозах КТ14 и КТ28 тяговые двигатели имеют повышенную длительную мощность и принудительную вентиляцию. Для этих электровозов разработана аппаратура автоматического управления с тиристорным регулятором, обеспечивающая: бесступенчатое задание скорости электровоза и ее стабилизацию в пределах от минимальной (0,6 м/с) до допустимой по технической характеристике (8 м/с); автоматическое ограничение тока тяговых двигателей при их пуске, регулировании скорости, перегрузках и торможении; блокировку движения электровоза при одновременном управлении из двух кабин; выдачу сигналов на управление электромагнитными рельсовыми тормозами и стрелочными переводами.

Система управления двумя спаренными электровозами (КТ28) на базе тиристорных преобразователей обеспечивает: управление электровозом одним машинистом из кабины ведущего электровоза; независимую работу двигателей в двигательном и тормозном режимах; независимое регулирование двигателей для перераспределения тяговых усилий с целью предотвращения буксования и улучшения тяговых и тормозных характеристик.

Съем тока с контактного провода осуществляется дуговыми токоприемниками (реже — штанговыми) с алюминиевыми контактными вставками, позволяющими уменьшить износ контактного провода. При наличии на электровозе одного токоприемника возникает искрение вследствие отрыва пути от провода при ударах на стыках рельсов. На современных конструкциях контактных электровозов устанавливают два токоприемника, независимо поджимаемые к проводу пружинами и позволяющие уменьшить искрообразование, так как в случае нарушения взаимодействия одной из дуг с контактным проводом ток поступает по другой дуге, что исключает полный разрыв электрической цепи.

Источниками энергии для аккумуляторных электровозов являются тяговые щелочные никель-железные (ТНЖ и ТНЖШ) и никель-кадмиевые (ТНК) шахтные аккумуляторные батареи. Щелочные аккумуляторы по сравнению с кислотными свинцовыми аккумуляторами имеют больший срок службы, большие механическую прочность и выносливость в работе, просты в обслуживании и способны находиться длительное время в разряженном состоянии. Изготавливают батареи различной емкости типа 66ТНЖШ-350-У5, 112ТНЖШ-500-У5 и т. д. Условное обозначение аккумуляторной батареи расшифровывается следующим образом: цифры перед буквами — число последовательно соединенных элементов в батарее, после букв — номинальная емкость в ампер-часах; ТНЖШ — тип батареи (тяговая никель-железная шахтная); У — климатическое исполнение (для работы при температуре окружающей среды от —20 до +45 °С); 5 — категория климатического исполнения. Стандартные емкости аккумуляторных батарей — 300, 350, 500 и 550 А·ч.

Аккумуляторы монтируют в батарейных ящиках и соединяют между собой последовательно. Батарейный ящик сверху закрывают плотной крышкой, имеющей блокировку, которая позволяет открывать крышку только при снятой с электровоза батареи.

В батарейных ящиках во взрывобезопасном исполнении (РВ) для окисления выделяющегося из аккумуляторов водорода устанавливают катализаторы, состоящие из набора палладиевых элементов, а также щелевые пакеты, предназначенные для разгрузки ящика от внутреннего давления в случае возникновения взрыва внутри ящика и обеспечения вентиляции надэлементного пространства батареи. Изменение концентрации водорода регистрируется автоматическим газоанализатором в диапазоне от 0 до 6% и фиксируется на световом табло в кабине машиниста.

 

10.4. Тяговая сеть, преобразовательные подстанции, гаражи

В комплекс откатки контактными электровозами входят преобразовательная подстанция и тяговая сеть, состоящая из контактного провода положительной полярности, рельсового пути отрицательной полярности, питающих и отсасывающих линий, оборудование для защиты и коммутации вспомогательной арматуры и др. От подстанции, преобразующей трехфазный ток шахтной сети в постоянный ток напряжением 250 или 600 В, электроэнергия по питающим кабелям подается в тяговую сеть, поступает через токоприемники электровоза к его тяговым двигателям и возвращается к подстанции по рельсам и отсасывающим кабелям. На отечественных шахтах напряжение постоянного тока в тяговой сети составляет 250 В, на шинах подстанции — 275 В.

Применяются две схемы электроснабжения тяговой сети: централизованная (рис. 10.8, а)—тяговая сеть одного или нескольких откаточных горизонтов питается от подстанции, расположенной в околоствольном дворе; децентрализованная (рис. 10.8, б)—тяговая сеть разбита на участки, каждый из которых питается от отдельной подстанции. Централизованную систему питания используют при небольшой длине откатки, децентрализованную — при большой длине откатки, что снижает падение напряжения в тяговой сети и повышает надежность работы электровозной откатки.

Для удобства обслуживания и надежной работы тяговой сети при большой длине откатки контактный провод разделяют секционными включателями на отдельные участки (секции) длиной 500 м, питание к которым подводят по отдельным кабелям. В двухпутных выработках провода соединяют между собой параллельно и устанавливают выключатели (разъединители) на каждом контактном проводе.

 

Рис. 10.8. Схемы питания тяговой сети: а — централизованная; б — децентрализованная; 1 — максимальный автоматический выключатель; 2, 3 — соответственно питающий и отсасывающий кабели; 4 5 — соответственно питающий и отсасывающий пункты; 6, 7 - участковые соответственно выключатель и изолятор

Форма сечения контактного провода, изготовляемого из меди, обеспечивает удобство его подвески (рис. 10.9, а). Типовой контактный провод имеет площадь поперечного сечения 65, 85 и 100 мм². Контактный провод сечением 65 мм² применяют при плечах откатки не более 1 —1,5 км и небольшом числе электровозов (от 1 до 3), работающих на этом участке. При больших длинах откатки и большем числе электровозов применяют контактный провод сечением 85 или 100 мм².

Рис. 10.9. Сечение контактного провода (а) и схемы подвески его при деревянном (б) и бетонном (в) креплениях выработки: 1 — подвес; 2 — зажим; 3 — изолятор; 4 — оттяжка; 5 — крюк; 6 — натяжная муфта

Контактный провод удерживается зажимами, подвешенными на эластичных оттяжках (рис. 10.9, б, в), что обеспечивает хорошие условия токосъема. В местах пересечения выработок и прохода через вентиляционные двери контактный провод подвешивают на жесткой подвеске. Расстояние между точками подвеса провода на прямолинейных участках не должно превышать 5 м, на криволинейных — 3 м. Оттяжки с обеих сторон должны быть изолированы.

Высота подвески контактного провода от головки рельсов в выработках, по которым передвигаются люди, и в околоствольных дворах должна составлять не менее 2,2 м. В выработках с механизированной перевозкой людей допускается высота подвески 1,8 м. Расстояние от контактного провода до кровли выработки (крепи) должно быть не менее 0,2 м.

Рельсовый путь, выполняющий роль обратного провода, должен обладать достаточно высокой электропроводностью. В результате плохой изоляции рельсов с почвой часть тока, проходящего по рельсам, ответвляется в почву и протекает по ней в направлении к тяговой подстанции. Такой ток называется блуждающим. Чем больше сопротивление рельсового пути, тем больше блуждающие токи. В трубопроводах, кабелях, находящихся рядом с рельсовыми путями и соприкасающимися спочвой, блуждающие токи вызывают коррозию металла. Напряжение блуждающих токов достигает иногда нескольких десятков вольт, что может привести к воспламенению электродетонаторов.

Для снижения величины блуждающих токов уменьшают сопротивление рельсового пути посредством установки стыковых электросоединителей на каждом стыке рельсов и обходных электросоединителей на стрелочных переводах и съездах. Кроме того, через каждые 50 м между нитками рельсов устанавливают междурельсовые соединители, а через каждые 100 м — межпутевые соединители между отдельными рельсовыми путями в двухпутных выработках. Для снижения электрического сопротивления стыков рекомендуется также наносить графитовую смазку на очищенные от ржавчины накладки и концы рельсов.

Питающие и отсасывающие пункты (см. рис. 10.8) соединены с подстанцией питающими и отсасывающими бронированными кабелями с медными жилами на напряжение до 1 кВ. Электроэнергия от питающего пункта по кабелю через разъединитель подается к контактному проводу. Отсасывающий кабель при помощи специальных наконечников приваривают к обеим ниткам рельсов.

Подпитывающие кабели исключают падение напряжения в контактной сети более чем на 10—12% при большом грузопотоке и более чем на 20%—при малом грузопотоке. Они прокладываются от тяговой подстанции параллельно питающим кабелям и подсоединяются к контактной сети через каждые 200—300 м.

На всех отходящих от тяговых подстанций присоединениях» питающих тяговую сеть, устанавливают автоматические выключатели, обеспечивающие защиту тяговой сети от токов короткого замыкания.

Тяговые подстанции обычно располагают в околоствольном дворе и совмещают с центральной подземной подстанцией ил» устанавливают в специальных камерах. При неглубоких шахтах (до 50 м) подстанции располагают на поверхности.

В состав тяговой подстанции входят: питающая трансформаторная подстанция; выпрямительный агрегат; система охлаждения силового блока вентилей; устройства для выравнивания токов и напряжений на вентилях; аппараты управления, защиты, контроля и сигнализации; защитно-коммутационные аппараты и контрольно-измерительные приборы. Наибольшее распространение на рудных шахтах получили стационарные автоматизированные тяговые подстанции АТП-500/275М и АТП-500/275М1-У5 на полупроводниковых кремниевых выпрямителях, питающиеся от трехфазной сети 6 кВ и преобразующие переменный ток промышленной частоты в постоянный. Мощность тяговой подстанции 137,5 кВт.

При эксплуатации шахтных аккумуляторных электровозов зарядку аккумуляторных батарей производят в зарядных преобразовательных подстанциях, основным оборудованием которых являются силовой трансформатор, полупроводниковый выпрямитель на кремниевых вентилях, аппаратура управления и контроля.

На отечественных шахтах широкое распространение получили полупроводниковые зарядные устройства типа ЗУК-75/120 и ЗУК-155/230М [в условном обозначении цифры в числителе указывают выпрямленный (зарядный) ток в амперах, в знаменателе — выпрямленное напряжение в вольтах]. В зарядных устройствах автоматическая стабилизация зарядного тока осуществляется самонасыщающимся магнитным усилителем.

Более совершенные зарядные устройства типа УЗА-150/120 или УЗА-215/300 позволяют заряжать аккумуляторную батарею при неизменном напряжении, при котором ток во время зарядки батареи уменьшается, что позволяет исключить перегрев электролита и существенно сократить время зарядки аккумуляторной батареи.

Осмотр и ремонт электровозов производят в гаражах (подземных депо), располагаемых в обособленных выработках в районе околоствольного двора. В зависимости от числа обслуживаемых электровозов гараж оборудуют одним или несколькими заездами и не менее чем двумя выходами. Он должен хорошо освещаться и проветриваться. В гараже для контактных электровозов имеются отделения для стоянки и осмотра электровозов, ремонтной мастерской, а для аккумуляторных электровозов — еще и специальное, хорошо проветриваемое зарядное отделение, в котором расположены специальные столы для зарядки батарей.

Для осмотра и ремонта электровозов в гараже устраивают смотровую яму. Ремонтную мастерскую оборудуют грузоподъемными механизмами (талями и кранами) и необходимыми приспособлениями. Для перестановки аккумуляторных батарей с электровоза на зарядные столы и обратно в зарядных отделениях установлены мостовые краны грузоподъемностью 5—7 т.

 

10.5. Эксплуатационный расчет электровозного транспорта

Задача эксплуатационного расчета — выбор типов и типоразмеров электровоза и вагонетки, определение числа вагонеток в составе и числа электровозов, производительности рейсового электровоза, расхода энергии, потребной мощности преобразовательной подстанции и числа подстанций.

Исходными данными для расчета являются: плотность транспортируемой горной массы в насыпке; план, профиль и длина откаточных путей; производительность погрузочных пунктов; состояние откаточных путей; вид организации откатки и др.

Тип электровоза (контактный или аккумуляторный) выбирают в соответствии с ПБ и другими требованиями (см. 10.1). Сцепной вес электровоза, тип вагонетки и вместимость ее кузова определяют с учетом условий эксплуатации (см. табл. 9.2) и производительности откаточного горизонта или рудной шахты (см. 10.1). Профиль и план пути откаточных горизонтов принимают по данным маркшейдерской съемки. Если по трассе движения поезда на отдельных ее участках профиль рельсового пути меняет уклон, то производят спрямление профиля.

Спрямленный средневзвешенный уклон

где i₁, i₂,..., i_n — уклон отдельного участка пути; L₁, L₂,..... L_n — длина отдельного участка пути, м.

Участок пути длиной L ≥150÷200 м, уклон которого отличается от соседних более чем на 1—2%, является руководящим и спрямлению не подлежит.

Если электровозы не закреплены за погрузочными пунктами, то в качестве расчетной длины принимают средневзвешенную длину откатки (м)

где Q₁, Q₂,..., Q_n — сменные грузопотоки на каждом маршруте (производительности погрузочных пунктов), т.

Необходимую силу тяги электровоза без учета сопротивления воздушной среды и сопротивления движению можно определить по формуле (2.14):

где G и G₀ — масса соответственно груза в вагонетке и самой вагонетки, т; z — число вагонеток в составе.

Согласно формуле (4.3) сила тяги не должна превышать силу сцепления ведущих колес электровоза с рельсами:

где Р — масса электровоза, т.

Подставляя выражение (10.4) в формулу (10.3), получим уравнение

 

Из уравнения (10.5) можно определить массу поезда:

Допустимую массу поезда (т) для рудной шахты определяют из условий: трогания груженого поезда на среднем подъеме на засоренных путях у погрузочных пунктов; экстренного торможения груженого поезда на спуске с учетом обеспечения длины тормозного пути в пределах допустимого согласно ПБ; нагрева тяговых двигателей; вписывания состава в лимитирующую разминовку.

Окончательно допустимую массу поезда принимают по наименьшему из полученных значений.

Масса груженого поезда (т) при трогании на подъем на засоренных путях у погрузочных пунктов — при наиболее тяжелых и распространенных условиях работы в рудных шахтах —

Значения коэффициентов сцепления ψ колес электровоза с рельсами принимают в зависимости от состояния поверхности рельсов (табл. 10.2), значения основного удельного сопротивления движению w_r — в зависимости от вместимости кузова вагонетки и плотности пород (табл. 10.3). Для засоренных участков рельсового пути удельное сопротивление увеличивают на 50% (вводят коэффициент, равный 1,5). Уклон пути i, по которому ведется расчет, подставляют в формулу (10.7) в единицах удельного сопротивления (Н/кН), при этом численное значение i равно числу промилле. Например, если уклон пути составляет 4‰, то в формулу (10.7) подставляют i = 4 Н/кН.

 

Таблица 10.2

Значения коэффициента сцепления ψ колес электровоза рельсами

Состояние поверхности рельсов	Условия движения
Без подсыпки песка	С подсыпкой песка
Чистые сухие	0,18	0,24
Влажные, практически чистые	0,12-0,17	0,17-0,2
Мокрые, покрытые грязью	0,09-0,12	0,12-0,16

Таблица 10.3

Основное удельное сопротивление движению груженных ω_г и порожних ω_п вагонеток, Н/кН

Вместимость кузова вагонетки, м3, не более	ωг при плотности транспортируемой горной массы, т/м3	ωп
1,6		2,5-3
1,6
2,5
4,5
9,5

Удельное сопротивление (Н/кН) на криволинейных участках зависит от радиуса R_к кривизны пути (м):

R.................................. 12 15 20 25 30

w_{кр..............................................} 10 9 8 7 6

Минимальное ускорение при трогании a_min = 0,03 м/с².

Массу груженого поезда для рудных шахт определяют для наиболее тяжелого режима работы — при движении на подъем, поэтому масса порожнего поезда при всех режимах работы заведомо меньше массы груженого поезда. Число вагонеток в груженом и порожнем поездах принимается одинаковым.

Расчетная масса прицепной части груженого поезда (т)

где V_в — вместимость кузова вагонетки, м³; g — насыпная плотность транспортируемой горной массы, т/м³. Число вагонеток в составе

Масса (т) порожнего поезда G_n._n = zG₀.

Проверку массы поезда по торможению выполняют для наиболее тяжелого режима — экстренной остановки груженого поезда на спуске, крутизна которого равна руководящему уклону i_p.

Допустимая скорость груженого поезда (км/ч) на расчетном преобладающем уклоне i_p пути

где l_т — тормозной путь (от начала торможения до полной остановки поезда), м; b_т — удельная тормозная сила, Н/кН.

Согласно ПБ на преобладающем уклоне при перевозке грузов l_т = 40 м, а при перевозке людей l_т = 20 м. В отдельных случаях для прямолинейных откаточных выработок с выдержанным продольным профилем, по которым запрещено хождение людей, по согласованию с органами госгортехнадзора допускается увеличение тормозного пути при перевозке грузов (l_т = 80 м).

Удельная тормозная сила (Н/кН)

где В_доп — дополнительная тормозная сила рельсового электромагнитного тормоза, Н.

Если в начале торможения n_н.г > n_доп.г то по условиям обеспечения требуемого тормозного пути массива груженого состава (т)

Скорость движения электровоза можно уменьшить путем перехода с параллельного соединения тяговых двигателей на последовательное, а также периодически отключая двигатели.

Критерием определения массы поезда по нагреву двигателей является эффективный ток I_эф, значение которого не должно превышать значение длительноготока, указанного в характеристике тягового двигателя электровоза т. е. I_эф £ I_дл.

Для одного рейса

где I_г, I_п, t_г,,t_n — соответственно ток (А) двигателя и время (мин) при движении груженого и порожнего составов; t_р - время одного рейса, мин; α — коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев двигателей при выполнении маневров (для контактных электровозов α = l,15÷1,3).

Силу тока I_г и I_п определяют согласно электромеханической характеристике тягового двигателя электровоза по установившейся силе тяги (Н) в грузовом F_г^' и порожняковом F_п^' направлениях, приходящейся на один двигатель:

где n_дв — число тяговых двигателей электровоза.

Время одного рейса (мин)

Время движения (мин) груженого и порожнего составов:

где ν_г и v_n — действительные скорости движения соответственно груженого и порожнего составов, км/ч; k_г = 0,75 и k_п = 0,8 коэффициенты, учитывающее снижение скорости в периоды разгона и торможения; L_г и L_п — длина пути соответственно в грузовом и порожняковом направлениях, км; θ_ц — продолжительность пауз за цикл, включая время загрузки и разгрузки и время на различные задержки, мин.

Значения скоростей v_г и v_п определяют по электромеханической характеристике тягового двигателя в зависимости от значений силы тока I_г и I_п.

Продолжительность маневровых операций, включающих продолжительность загрузки вагонеток и их разгрузки в круговых опрокидывателях, определяют в зависимости от вместимости кузова вагонетки (табл. 10.4).

Таблица 10.4

⇐ Предыдущая10111213141516171819Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: