Значения мощности дозы излучения на границах зон РЗМ, рад/ч

Время после аварии, час	Индекс зоны РЗМ
М	А	Б	В	Г
	0,011	0,12	1,19	3,6	11,9

3. Определяем, в какой РЗМ находится личный состав сил РСЧС - середина зоны Б.

4. Вычисляем значение приведенного времени начала работ на РЗМ и продолжительность облучения:

5.По табл. 8-12 приложения 2 для соответствующей зоны РЗМ определяем дозу облучения при условии открытого расположения личного состава в середине зоны (Д^т_зоны) и коэффициент зоны К_зоны

6.Вычисляем дозу облучения, которую получит личный состав сил РСЧС (Дл.с.) с учетом неоднородности загрязнения местности в пределах зоны и защитных свойств местности, по формулам (2.48) или (2.49)

Задача 4.

Определить вероятность утраты трудоспособности личным составом сил РСЧС (П, %) при выполнении работ на РЗМ. Исходные данные:

доза облучения от проходящего радиоактивного облака, Д_обл= 3 рад.;

доза облучения от загрязненной местности, Д_местн = 300 рад.;

продолжительность облучения, t_обл= 30 сут.

Примечание:

1. Доза облучения от проходящего облака определяется по данным органов и сил радиационной разведки и контроля.

2. Доза облучения от загрязненной местности определяется в соответствии с задачей 2 или по данным органов и сил радиационной разведки и контроля.

3. Продолжительность облучения определяется максимальной длительностью воздействия ионизирующего излучения от каждого из источников.

Решение.

1.Вычисляем суммарную дозу облучения, которую получит личный состав сил РСЧС по формуле:

Д_л.с.= Д_обл + Д_месг.=50 + 300 = 350 рад.

2.По табл.19 приложения 2 определяем радиационный ущерб вероятность утраты трудоспособности в зависимости от суммарной дозы облучения и продолжительности облучения:

П = 51,5%.

Аналогичным образом с использованием справочных таблиц решаются и другие группы задач по оценке фактической радиа­ционной обстановки.

 

2.2.3ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ПОСЛЕДСТВИЙ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ

АВАРИЙ

При разрушении гидротехнических сооружений (плотин, запруд и т.п.) (ГТС) и при недостаточном водосбросе (перелив воды через гребень плотины) образуется волна прорыва, характеризуемая высотой гребня h, м, и скоростью v, м/с, определяемыми по формулам:

(2.50)

где: A_h, B_h, A_v, B_v - коэффициенты, зависящие от высоты уров­ня воды в верхнем бьефе плотины (уровня воды в водохранили­ще) Н₀, м, гидравлического уклона реки (превышение в метрах высоты уровня реки на 1000 м длины) и параметров прорана в безразмерном виде (проран - узкий проток в теле плотины) В, значения которых приведены в табл. 2.7.

Время прихода гребня (, ч)5 и фронта (, ч), волны прорыва определяются по табл. 2.8 в зависимости от Н₀, и удаленности створа объекта от ГТС L, км.

Таблица 2.7

Значения коэффициентов А и В

Но, м	В		Значения коэффициентов А и В	при уклонах
	i=1 10-4		i=1 10-3
Аь	Вь	Av	Bv	Аь	Bh	Av	By '
	0,5
	0,25

Таблица 2.8

Время прихода гребня (, ч)5 и фронта (, ч) волны прорыва

L, км	Но= 20,м	Н0=40,м	Н0=80,м
i =10-2	i =10-2	i =10-2	i =10-2	i =10-2	i =10-2
	0,2	1,8	0,2	1,2	0,1		0,1	1,2	0,1	1,1	0,1	0,2
	0,5		0,6	2,4	0,3		0,3		0,2	1,7	0,1	0,4
	1,6								0,5		0,4
									1,2

 

Продолжительность затопления территории объекта определяем по формуле:

(2.51)

где: р-коэффициент, зависящий от высоты плотины Н_п, м, гид­равлического уклона реки i и расстояния до объекта L, км (табл.2.9);

hM - высота местоположения объекта, м.

Таблица 2.9

Значения коэффициента

(i L)/Hп	Высота плотины Нп в долях от средней глубины реки к нижнем бьефе (h«)
	Hп=10 h0	Hп=20 h0
0,05	15,5
0,1
0,2	12,5
0,4
0,8	9,5	10,8
1,6	8,3	9,9

В зависимости от скорости движения и высоты гребня волны прорывная степень разрушения зданий и сооружений будет различной (табл. 2,10).

Таблица 2.10

Значения параметров волны прорыва, приводящие к разрушениям объектов

Наименование объекта	Сильная	Средняя	Слабая
	h м	v, м/с	h м	v, м/с	h м	v, м/с
Здания
кирпичные		2,5
каркаеные панельные	7,5					1,5
мосты
металлические						0,5
железобетонные						0,5
деревянные				1,5		0,5
дороги
с асфальтобетонным покрытием				1,5
с гравийным покрытием	2,5			1,5	0,5	0,5
море					1,5
плавучий док				1,5		1,5
плавучий кран				1,5	2,5	1,5

 

2.2.4. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ПОСЛЕДСТВИЙ АВАРИЙ, СВЯЗАННЫХ С ПОЖАРАМИ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Основным поражающим фактором пожаров является термическое воздействие продуктов горения.

Термическое воздействие определяется величиной плотности ока поглощенного излучения (q^погл, кВт/м) и временем теп-эго излучения (t, с). Плотность потока поглощенного излучения q^погл связана с плотностью потока падающего излучения соотношением q^погл = q^пад, где - степень черноты (поглощательнаяная способность) тепловоспринимающей поверхности.

Чем ниже степень черноты облучаемого тела (больше отра­жательная способность), тем меньше при прочих равных услови­ях величина q^погл. Далее мы будем оперировать величиной q^погл, опуская верхний индекс.

Человек ощущает сильную («едва переносимую») боль, когда температура верхнего слоя кожи превышает 45°С. Время дости­жения «порога боли» , с, определяется по формуле:

(2.52)

Различают три степени термического ожога кожи человека (табл.2.11).

Таблица 2.11

Характеристика ожогов кожи человека

Степень	Повреждение	Тем-ра, tC	Доза воздействия q t. кДж/м1	Характеристика
I	Эпидермиса	< 55	<42	Покраснение кожи
II	Дермы	> 55	42-84	Волдыри
Ш	Подкожного сдоя		>84	Летальный исход при поражении более 20% кожи

Время воспламенения горючих материалов при воздействии на них теплового потока плотностью q, кВт/м, определяется по формуле:

(2.53)

где: q_Kp - критическая плотность теплового потока, кВт/м2;

А и n - константы для конкретных веществ, например для древесины А=4360, а n=1,61.

Значения q_кр для разных материалов и результаты расчета по фор­муле (2.53) приведены в табл. 2.12.I

Таблица 2.12

Характеристики критических тепловых нагрузок (q_Kp) и времени воспламенения () от плотности теплового потока (q) для различных веществ и материалов

Вещество, материалы	qкр, кВт/м2		Время воспламенения, т, с
Плотность теплового потока q, кВт/м2
Солома		70,3	10,2	2,9	1,4	0,91
Пенопласт	7,4	73,7	10,3	2,9	1,5	0,91
Хлоп о к-вол окно	7,5	74,7	10,4	2,9	1,5	0,92
Х/б ткани	8,37	83,9	10,7		1,5	0,92
Торф кусковой	9,8	103,6	11,4	3,1	1,5	0,93
Картон серый	10,8	122,4	11,8	3,1	1,5	0,94
Картон фибровый	10,88	124,1	11,9	3,1	1,5	0,94
Темная древесина, ДСП	12,56	172,3	12,7	3,1	1,5	0,9:6
Бензин А-66	12,6	173,8	12,8	3,2	1,6	0,96
Древесина сосновая	12,8	181,5	12,9	3,2	1,6	0,96
Резина		70,3	10,2	3,4	1,6	1,02
Битумная кровля		70,3	10,2	.3,4	1,6	1,02
Плас1ик с		70,3	10,2	3,4	1,6	0,97
Фанера		70,3	10,2	3,4	1,6	0,97
Бензин А--78		70,3	10,2	3,4	1,7	0,98
Древесина крашенная		70,3	10,2	3,4		0,99
Древесина обугленная		70,3	10,2	. 3,4	1,7

Особенно опасным является нагрев резервуаров с нефтепродуктами, воспламеняющимися через с, при воздействии теплового излучения с плотностью q, кВт/м², как показано в табл. 2.13.

Таблица 2.13

Зависимость времени воспламенения (т, с) резервуара с нефтепродуктами от величины теплового потока плотностью излучения q, кВт/м²

r						>30
q	34,9	27,6	24,8	21,4	19,9	19,5

 

При использовании вероятностного подхода к определению поражающего фактора теплового излучения значения Р_пор определяют по табл. 2.14, используя для случая летального исхода при термическом поражении следующие выражения для пробитой функции Р_г:

(2.54)

Таблица 2.14

⇐ Предыдущая6789101112131415Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: