 |
Деаэрационная установка ДСА-300
|
|
|
|
Для восполнения потерь сетевой воды в теплосети включена система подпитки, состоящая из деаэраторов типа ДСА-300, производительностью 300 т/ч, насосов подпитки №5 и №6, включенных параллельно, системы задвижек и трубопроводов, гидравлически связывающих систему теплоснабжения. Пар на деаэрацию поступает из теплофикационного отбора турбины 1,2 ата с температурой 104 0С. Химически очищенная вода подается с ХВО-3 с температурой 300С. Исходные данные:
Таблица 11- Технические характеристики насоса подпитки теплосети №5 типа 8к-12
| Параметр | Значение |
| Тип насоса | 8к-12 |
| Производительность, м3/ч | 220/340 |
| Тип двигателя | АОВ2-4 |
| Напряжениеэл.двигателя, В | 380 |
| Число оборотов, об./мин. | 1470 |
| Мощность электродвигателя, кВт | 40 |
Таблица 12- Технические характеристики насоса подпитки теплосети №6 типа 8к-12
| Параметр | Значение |
| Тип насоса | 8к-12 |
| Производительность, м3/ч | 220/340 |
| Тип двигателя | АОВ2-82-4 |
| Напряжениеэл.двигателя, В | 380 |
| Число оборотов, об./мин. | 1460 |
| Мощность электродвигателя, кВт | 40 |
Схема работы деаэратора. Термический струйный деаэратор на рисунке 1 является смешивающим подогревателем и выполняется в виде вертикальной цилиндрической колонки 1, установленной на резервуаре (баке) питательной воды 2. Вода, поданная насосом в верхнюю часть колонки 1, стекает через отверстия в тарелках 3, раздробляясь при этом на мелкие капли. Навстречу падающей воде движется греющий пар. Высоту колонки и путь воды рассчитывают так, чтобы на этом пути вся вода была подогрета до температуры насыщения (кипения). При кипении воды из нее выделяются растворенные в ней газы, которые с небольшим количеством пара (выпар) отводятся через штуцер 4 в верхней части колонки. Обычно выпар составляет 2 кг на 1 т деаэрирированной воды. Вода в атмосферных деаэраторах подогревается до 104 0С температура кипения при давлении 0,12МПа (1,2 кгс/см2). Вода с такой температурой поступает в питательный насос. Чтобы горячая вода при входе в питательный насос не вскипала, и насос мог надежно подавать в котел горячую воду высокой температуры, давление воды перед насосом должно быть больше того давления, при котором происходит образование пара при данной температуре В связи с этим деаэраторы устанавливаются на сравнительно большой высоте над питательными насосами – не ниже 14 м при температуре воды 160 0С и еще выше при более высокой температуре воды.
|
|
|
1- цилиндрическая колонка; 2- резервуар; 3- тарелки; 4- штуцер; 5- водоуказательное стекло; 6- устройство автоматического регулирования подачи пара; 7- предохранительный клапан; 8- устройство автоматического регулирования подачи воды.
Рисунок 1- Схема атмосферного смешивающего деаэратора
Емкость питательных баков основных деаэраторов составляет 5 – 20-минутный запас для работы станции при максимальной нагрузке.
Деаэраторы являются важнейшим элементом оборудования электростанции и снабжаются устройствами для автоматического регулирования подачи пара 6 и воды 8, водоуказательными стеклами 5, сниженными указателями уровня, устройствами сигнализации нижнего уровня воды в аккумуляторном баке, предохранительными клапанами 7, устанавливаемыми на баках, регуляторами перелива, монометрами для измерения давления в деаэраторной колонке и самопишущими кислородомерами, показывающими содержание кислорода в воде при выходе из деаэратора.
5.1.1 Исходные данные:
Таблица 13- Расход химически очищенной воды на подпитку по месяцам.
| Месяц | Расход, Gхов,тн/мес | Расход, Gхов,тн/ч |
| Январь | 111800 | 155,28 |
| Февраль | 114000 | 158,33 |
| Март | 130400 | 181,11 |
| Апрель | 94500 | 131,25 |
| Май | 64400 | 89,44 |
| Июнь | 36100 | 50,14 |
| Июль | 47320 | 65,72 |
| Август | 67710 | 94,04 |
| Сентябрь | 151200 | 210 |
| Октябрь | 136000 | 188,89 |
| Ноябрь | 86600 | 120,28 |
| Декабрь | 72200 | 100,28 |
По данным таблицы видно, что максимальный расход приходится на сентябрь и составляет 210 т/ч.
|
|
|
Таблица 14- Общие данные
| Номинальное давление в деаэраторе р, ат | 1,2 |
| Номинальная производительность G, т/ч | 300 |
| Температура деаэрированной воды t2, 0С | 104,2 |
| Емкость аккумуляторных баков V, м3 | 75 |
Таблица 15-Характеристика потоков воды и пара:
| Общая подпиточная вода: | |
| Расход Gптс , т/ч | 210 |
| Температура tптс, 0С | 104 |
| Добавочная (химически обработанная) вода: | |
Продолжение таблицы 15
| Расход Gхов, т/ч | 210-Dп |
| Температура tхов, 0С | 30 |
| Основной греющий пар (источник пара- отбор турбины): | |
| Давление пара pп, ат | 1,2-1,4 |
| Температура пара tп, 0С | 104,2 |
| Энтальпия насыщенного пара при давлении 1,2 ата, iн, ккал/кг | 640,7 |
5.1.2 Тепловой расчет деаэратора
Тепловой баланс деаэрационной установки составляется для определения полного расхода пара, подводимого к деаэратору.
В зависимости от тепловой схемы энергоустановки в деаэратор вводится то или иное количество потоков воды и пара. Тепловые балансы должны рассматриваться для режимов работы деаэратора, указанных в технических заданиях на проектирование.
В случае избытка тепла в деаэраторе (отрицательный расход пара) техническое задание на проектирование деаэратора подлежит уточнению, в ходе которого должны быть дополнительно проанализированы и проверены условия работы деаэратора в тепловой схеме установки.
В общем виде уравнение теплового баланса деаэратора запишется как равенство потоков тепла, введенных в деаэратор и вышедших из него
Q1+Q2+Q3+Q4=Q5+Q6+Q7+Q8, (5.1)
где Q1 – тепло, внесенное с основным потоком греющего пара, ккал/ч;
Q2 – тепло, внесенное с некипящими потоками воды, ккал/ч;
Q3 - тепло, внесенное с кипящими потоками воды, ккал/ч;
Q4 - тепло, внесенное с прочими потоками воды, ккал/ч;
Q5 – тепло, отведенное с деаэрированной водой, ккал/ч;
Q6 – тепло выпара, ккал/ч;
Q7 – потеря тепла деаэратором в окружающую среду, ккал/ч;
Q8 – тепло пара, отбираемого из деаэратора, ккал/ч.
Уравнение теплового баланса деаэратора как смешивающего теплообменного аппарата имеет вид:
|
|
|
, (5.2)
где Dп- расход нагревающего пара, т/ч;
- энтальпия греющего пара, ккал/кг;
- энтальпия химически очищенной воды, ккал/кг;
= 30 ккал/кг- принимаем по термодинамическим таблицам;
η- коэффициент, учитывающий потери тепла в окружающую среду; принимаем в первом приближении η= 0,98;
Gптс- общий расход воды на подпитку, т/ч;
tптс- температура нагреваемой воды на выходе из деаэратора,0С;
tхов- температура нагреваемой воды на входе в деаэратор, 0С.
Определим расход греющего пара в первом приближении:
т/ч.
Расход химически очищенной воды на деаэратор:
Gхов =Gптс- Dп=210- 25,97=184,03 т/ч.
Тепло, подведенное с химически обработанной водой, Qхов,:
Qхов = Gхов 
хов =184,03 30=5,52 Гкал/ч.
Тепло, внесенное с холодными потоками воды Q2, Гкал/ч:
Q2= Qхол= 5,52 Гкал/ч.
Количество выпара Dвып принимаем из соотношения 1,5-2 кг на1 тонну деаэрированной воды по рекомендации руководящих указаний по проектированию термических деаэрационных установок.
При производительности колонки 300 т/ч количество выпара составит 0,600 кг/ч.
Тепло, отведенное с выпаром, Qвып , Гкал/ч:
Qвып= Dвып 
вып,(5.3)
где вып – энтальпия паровоздушной смеси выпара, может быть принята равной энтальпии насыщенного пара в деаэраторе, 
вып = iн.
Qвып= 0,600 
640,7=0,384 Гкал/ч.
Тепло, отведенное с деаэрированной водой, Qд, Гкал/ч:
Qд = G 
д, (5.4)
где G- количество деаэрированной воды (производительность деаэратора), т/ч;
д- энтальпия деаэрированной воды, определяемая по термодинамическим таблицам, ккал/кг.
Qд = 300 104,4= 31,32 Гкал/ч.
Количесво тепла, потребное на нагрев воды в деаэраторе, ∆Q, Гкал/ч:
∆Q= Qд- Qхол= 31,32 - 5,52= 25,8 Гкал/ч.
Расход тепла на деаэратор ∑Q, Гкал/ч:
∑Q= ∆Q + Qвып = 25,8+0,384=26,184 Гкал/ч.
Уточненное значение расхода пара на деаэратор, Dп, т/ч:
,
т/ч.
Деаэратор АВАКС
Деаэратор «АВАКС» - вавкуумно-атмостферный кавитационно струйный предназначен для удаления из воды растворенных в ней газов, применяется в системах водопользования теплоэнергетических установок и теплоснабжения.
|
|
|
В этих деаэраторах используется принцип вихревой центробежной интенсификации массообмена. Вода подается в деаэратор, приобретая сильное вращательное движение. При этом действие центробежных сил на периферии выше, чем в середине вихря, из-за чего в центре образуется область пониженного давления, куда Архимедова сила выталкивает из жидкости пузырьки выделяющегося газа. Чем глубже вакуум, тем ниже температура кипения. Обычно вакуумные деаэраторы работают при температуре 60-800 С, оптимальной с точки зрения затрат на поддержания вакуума и температурного режима.
Вакуумно-атмосферные деаэраторы типа АВАКС имеют следующие основные особенности:
1) Деаэрация производится без подвода греющего пара.
2) АВАКС производит деаэрацию воды при t = (60 – 95) ºС.
3) Давление деаэрированной воды на выходе из деаэратора превышает атмосферное, несмотря на то, что выпар удаляется эжектором.
4) В традиционных деаэраторах осуществляется только термическая струйная и барботажная деаэрация.
В вакуумно-атмосферных деаэраторах АВАКС кроме термической деаэрации использованы процессы дросселирования, кавитации, турбулентной диффузии, центробежной сепарации, что позволило увеличить скорость деаэрации ориентировочно в 300 раз. Это дало возможность уменьшить объем деаэратора в 250 раз, рабочую массу в 30 раз (масса АВАКС 30-40 кг.).
5) Малые габариты деаэратора обуславливают высокую точность его изготовления и сборки в заводских условиях, обеспечивают возможность полного контроля и управления деаэрацией, гарантируют получение стабильно высоких (О 2 < 20 мкг/дм3) результатов деаэрации.
6) Затраты на монтаж деаэратора АВАКС ориентировочно в 100 раз меньше, чем для других вакуумных деаэраторов, так как не требуется монтаж вышки и прокладки внешних коммуникаций.
7) Запуск деаэратора АВАКС и вывод его на рабочий режим осуществляется в течение двух минут.
8) Не требуется регистрация деаэратора АВАКС в органах Госэнергонадзора и Госгортехнадзора.
9) Конструкция вакуумного деаэратора АВАКС настолько совершенна и проста, что его эксплуатация сведена только к его пуску и выключению.
В комплект поставки деаэрационной установки входит:
1) Деаэратор АВАКС в сборе с ответными фланцами1 шт.
2) Эжектор типа «ЭВ» в сборе с ответными фланцами1 шт.
3) Кран шаровой Ду 25 в комплекте со штуцерами 1 шт.
4) Стекло смотровое Ф 32 мм 1 шт.
5) Шланг соединительный Ф 32 мм 1 комп.
6) Хомут Ф 50 мм4 шт.
5.2.1 Устройство и принцип работы
Принципиальная схема деаэратора «АВАКС» приведена на рисунке 2.
Деаэратор состоит из следующих основных частей: завихрителя 1; корпуса 2; обтекателя 3.
|
|
|
Поток воды, поступающий под давлением в деаэратор, раскручивается завихрителем до определенных скоростей. Раскрученный поток за счет центробежных сил прижимается к стенкам корпуса, образуя вакуумную полость, в которой происходит испарения воды и выделение растворенного газа. Парогазовая смесь (выпар) удаляется из деаэратора с помощью эжектора через газоотводящую трубку. Продеаэрированная вода проходит обтекатель и уходит на слив.
1- центробежный завихритель; 2- корпус; 3- обтекатель
Рисунок 2- Принципиальная схема деаэратора АВАКС
Проектируемая схема деаэрации подпиточной воды представлена на рисунке 3. Вода на деаэрацию поступает с ХВО-3 с температурой 300С. Перед подачей в деаэрационную установку необходим подогрев воды до 600С в теплообменном аппарате. Давление на входе деаэратора должно быть 3,5 кгс/см2. Для поддержания этого давления устанавливаем насос подачи недеаэрированной воды. Выход деаэрированной воды осуществляем трубопроводом Ду 70 и Ду 100 в существующий корпус деаэрационного бака от колонки ДС-300.
Рисунок 3- Проектируемая схема деаэрации
Выпар из трубки деаэратора засасывается потоком рабочей воды в эжекторе типа ЭВ, предлагаемого в поставке от Кинешимского машиностроительного завода. Подача рабочей воды на эжектор осуществляется насосом К100-65-200. Пароводяная смесь попадает в общий коллектор Ду 150 и в охладитель выпара, находящийся на нулевой отметке.
5.2.2 Проектирование схемы
Принимаем к установке шесть деаэраторов трех типов:
Таблица 16 – Выбор деаэраторов
| Производительность, тн/ч | Масса, кг | Габариты, мм | Количество, шт |
| 10-30 | 25 | 1160×252×180 | 2 |
| 30-50 | 30 | 1300×265×215 | 2 |
| 50-150 | 40 | 1500×319×245 | 2 |
Деаэраторы устанавливаем на металлической площадке, сваренной над баком-аккумулятором. Стойки над баком-аккумулятором свариваем из двух швеллеров №16 при вертикальной нагрузке до 3 тонн, скрепленных перьями вовнутрь. Швеллеры скрепляем пластинами из листа №6(6мм). Сечение стойки-250 мм(расстояние между полочками). Через каждые 0,5 м навариваем накладки из листа №6 размером 220×150мм. Высота стоек 4м, пролет между стойками при уклоне 0,0002 до 8,5м. Деаэраторы устанавливаются на горизонтальном участке трубопровода. В целях обеспечения удобства обслуживания деаэраторов и монтажа эжектора и емкостного оборудования расстояние между горизонтальной осью деаэратора и нулевой отметкой (пола) рекомендуется принять 1,5…2 метра.
| Параметр | Значение |
| Тип насоса | Одноступенчатый, центробежный,консольный с односторонним всасом |
| Производительность, м3/ч | 100 |
| Напор, м вод. ст. | 50 |
| Температура воды, 0С | 85 |
| Число оборотов, об./мин. | 3000 |
| Мощность электродвигателя, кВт | 30 |
Таблица 17– Характеристика насоса К100-65-200.
5.2.3 Расчет теплообменного аппарата
Таблица 18- Исходные данные:
| Расход воды, т/ч | 210 |
| Температура воды при входе в подогреватель, ˚С | 30 |
| Температура воды при выходе из подогревателя, ˚С | 60 |
| Давление греющего пара, кгс/см2 | 1,2 |
| Температура насыщения греющего пара, ˚С | 104 |
1) Тепловая мощность подогревателя
, (5.5)
где G – количество подогреваемой воды
с – теплоёмкость воды, с=4,19 кДж/(кгК),
- температура воды при выходе из подогревателя,
- температура воды при входе в подогреватель.
кДж/ч=7332,5 кДж/с=6,3 Гкал/ч
2) Часовой расход обогревающего пара, D, кг/ч, находится из уравнения теплового баланса
, (5.6)
где 
- теплосодержание (энтальпия) обогревающего пара при выходе из подогревателя,
- теплосодержание (энтальпия) обогревающего пара при входе в подогреватель,
- КПД бойлера, учитывающий потери в окружающую среду.
кг/ч
3) Соотношение числа ходов греющего пара и нагреваемой воды
, (5.7)
где 
живое сечение одного межпластинчатого канала;
Принимаем тип пластины 0,5 Пр, для этого типа пластины 
Рисунок 4-Принципиальная схема пластинчатого теплообменного аппарата
Таблица 19- Технические показатели пластины
| Показатель | Тип пластины 0,5 Пр |
| Габариты (длина х ширина х толщина) | 1380х650х0,6 |
| Поверхность теплообмена, кв.м | 0,5 |
| Вес (масса), кг | 6,0 |
| Эквивалентный диаметр канала, м | 0,009 |
| Продолжение таблицы 19 | |
| Показатель | Тип пластины 0,5 Пр |
| Площадь поперечного сечения канала, кв.м | 0,00285 |
| Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала, м | 1,27 |
| Ширина канала, мм | 570 |
| Зазор для прохода рабочей среды в канале, мм | 5 |
| Приведённая длина канала, м | 0,8 |
| Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие в пластине), кв. м | 0,0283 |
| Наибольший диаметр условного прохода присоединяемого штуцера, мм | 200 |
| Коэффициент общего гидравлического сопротивления | 15/Re0.25 |
| Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера z | 1,5 |
| Коэффициент А | 0,492 |
| Коэффициент Б | 3,0 |
Принимаем 
;
Плотность воды определяется по средней температуре воды
,
для 
Принимаем 
4) Общее живое сечение каналов в пакете
5) Скорость воды
,
6) Скорость пара
7) Эквивалентный расход потока по пару
8) Эквивалентный расход потока по воде
9) Число ступеней подогрева
где 
удельный параметр пластины, 
;
безразмерная удельная тепловая нагрузка;
, (5.8)
где 
максимально возможный температурный перепад;
Принимаем 1 ход в теплообменнике (симметричная компоновка).
10) Средняя разность температур
Принимаем температуру конденсата 70˚С
˚С
11) Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке пластины
, (5.9)
где 
критерий Нуссельта,
коэффициент теплопроводности конденсата, 
при 
;
эквивалентный диаметр канала пластины, 
Для вертикальной стенки при конденсации пара на ней критерий Нуссельта определяется:
, (5.10)
критерий Прандтля, 
где 
критерий конденсации,
,
здесь 
- критерий Галилея,
,
здесь 
- вязкость конденсата, 
;
,
здесь 
- теплота испарения, 
,
- теплоёмкость конденсата, =4,2 кДж/(кг*˚С),
12) Коэффициент теплоотдачи от стенки пластины к воде
,
где А – коэффициент пластины, А=0,492.
13) Коэффициент теплопередачи
- толщина стенки трубы, =0,6*10-3 м,
- теплопроводность стали, =60 Вт/(м2*˚С),
14) Тепловой поток
15) Площадь нагрева
16) Действительная поверхность нагрева всего подогревателя
17) Количество пластин при площади поверхности одной пластины fпл=0,5м2
18) Выбор теплообменного аппарата
Принимаем к установке пластинчатый теплообменный аппарат фирмы «APV» разборный с резиновыми прокладками типа N50 с поверхностью нагрева пластины 0,5м2. Материал пластин AISI 304, материал прокладок EPDM. Масса установки не более 460 кг.
Гидравлический расчёт пластинчатого теплообменника
1) Потери давления для нагреваемой воды
, (5.11)
где 
- коэффициент, учитывающий накипеобразование, при отсутствии опытных данных принимаем 
;
Б – коэффициент, зависящий от типа пластины, Б = 3,0, /4,с.50/
2) Потеря давления в пластинчатом теплообменнике, ∆Рс, Па, /2, с.275/:
, (5.12)
где 
- потеря давления во всех ступенях одного канала;
- потеря давления в присоединительном штуцере.
,
здесь 
- коэффициент гидравлического сопротивления канала;
- приведённая длина канала, = 0,8 м;
- эквивалентный диаметр канала;
- средняя скорость теплоносителя;
- число последовательно соединённых ступеней.
,
здесь с – эксплуатационный коэффициент, учитывающий загрязнения пластин, а также их деформацию вследствие разности давлений в теплообменивающихся средах;
а – постоянная величина, зависящая от типа пластины, а=15;
Re – число Рейнольдса, зависящее от режима потока теплоносителя.
,
здесь 
- скорость теплоносителя в штуцере;
- коэффициент гидравлического сопротивления в штуцере,
, /2,с.275/
Охладитель выпара
Охладитель выпара предназначается для конденсации пара, содержащегося в выпаре, с целью сохранения конденсата этого пара.
В качестве охлаждающей среды следует применять рабочую техническую воду, имеющую среднегодовую температуру 100С. Конденсат из охладителя выпара подается на всас насоса подачи рабочей воды на эжекторы, а перелив сливается в сборные баки нижних точек.
Обязательным элементом деаэрационной установки является охладитель выпара, который является групповым (один охладитель выпара на группу деаэраторов), поверхностного (трубчатого) типа.
Таблица 20- Исходные данные:
| Расход выпара, кг/ч | 143,8 |
| Температура воды при входе в охладитель, ˚С | 10 |
| Температура воды при выходе из охладителя, ˚С | 25 |
| Температура выпара на входе в охладитель, ˚С | 60 |
| Температура выпара на выходе из охладителя, ˚С | 30 |
Объем выпара движется в межтрубном пространстве, а рабочая вода- по охлаждающим трубкам диаметром 17/19 мм. Материал трубок латунь Л68. Корпус охладителя выполнен из стальной трубы диаметром 1020×10 мм.
5.3.1 Тепловой расчет
Уравнение теплового баланса охладителя выпара (без учета потери тепла в окружающую среду и при энтальпии выпара, равной энтальпии насыщенного пара):
, (5.13)
где Dвып—расход (кг/ч);
iвып — энтальпия насыщенного пара, содержащегося в выпаре перед охладителем при давлении в деаэраторе ккал/кг;
Gв — расход охлаждающей воды, кг/ч;
i 2, i 1 — энтальпия воды при выходе из аппарата и входе в него, ккал/кг;
G к — расход конденсата пара из выпара, кг/ч;
i к — энтальпия конденсата, ккал/кг.
Поскольку относительное содержание воздуха в выпаре незначительно, можно принять:
.
Отсюда при отсутствии переохлаждения конденсата пара из выпара расход охлаждающей воды, Gв, кг/ч:
, (5.14)
где 
— теплота парообразования при давлении в деаэраторе, ккал/кг.
кг/ч.
Поверхность охладителя выпара трубчатого типа, Fох, м2, определяется по формуле:
,(5.15)
где ∆ t — среднелогарифмическая разность температур, °С;
k — коэффициент теплопередачи, ккал/м2*ч*град;
b — коэффициент запаса.
Значение коэффициента bвыбирается в зависимости от материала трубок, в том числе для латуни b = l,2-l,3.
Среднелогарифмическая разность температур, ∆t,0С, находится из выражения:
, (5.16)
где t 01, t 02 — температуры охлаждающей воды до и после охладителя выпара, °С;
t н — температура выпара, принимаемая равной температуре насыщения, соответствующей давлению в деаэраторе, °С.
0С.
Коэффициент теплопередачи, k, ккал/м2*ч*град, определяется по формуле:
, (5.17)
где 
— коэффициент теплоотдачи от пара к стенке трубки, ккал/м2*ч*град;
δ — толщина стенки трубок, м;
λ — коэффициент теплопроводности металла трубок, ккал/м*ч*град;
— коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к охлаждающей среде, ккал/м2* ч* град.
Значения следует принимать в зависимости от начального содержания кислорода в поступающей в деаэратор воде и степени извлечения пара из выпара согласно таблице 21.
Таблица 21- Коэффициенты теплоотдачи
| Начальное содержание кислорода в воде, мг/кг | Степень извлечения пара из выпара, % | Коэффициент теплоотдачи, ккал1м2*ч*град |
| 1 10 1 10 | 99,5 99,5 99,9 99,9 | 7 000 6 000 5 000 4 000 |
Коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к охлаждающей воде, αв, ккал/м2* ч* град, рекомендуется определять из выражения:
, (5.18)
где z — множитель, зависящий от температуры охлаждающей воды;
—скорость охлаждающей воды, м/сек;
d — внутренний диаметр трубки, м.
Таблица 22-Значения z для воды на линии насыщения
| Температура воды, °С | 0 | 20 | 40 | 60 | 80 | 100 | 150 | 200 | 250 |
| Величина z | 1230 | 1 615 | 1990 | 2 310 | 2 670 | 2 740 | 3 230 | 3 590 | 3 590 |
Скорость охлаждающей воды в трубках выбирается в зависимости от материала трубок и допустимой потери давления. При латунных трубках рекомендуется принимать не выше 2,5 м / сек.
ккал/м2* ч* град.
м2*ч*град/ккал.
ккал/м2*ч*град.
м2
Число трубок в охладителе выпара, n:
,(5.19)
где 
- удельный объем жидкости, м3/кг.
Длина трубок охладителя выпара, 
, м:
;
м.
Шаг между трубками,m, мм:
мм.
5.3.2 Гидравлический расчет
В объем гидравлического расчета входит определение диаметров трубопроводов и сопротивления движению воды в охладителе с.прилегающими к нему трубопроводами.
Диаметр трубопровода выпара dвып, м:
, (5.20)
где 
— удельный объем выпара, принимаемый равным удельному объему насыщенного пара при давлении в деаэраторе, м3/кг;
— скорость выпара в отводящем трубопроводе, м/сек.
Скорость выпара принимается в деаэраторах атмосферного давления 50—60 м/сек.
м.
Диаметр трубопровода охлаждающей воды и присоединительных штуцеров рассчитывается по скорости воды, принимаемой равной 1,0—2 м/сек.
Сопротивление движению воды в охладителе складывается из суммы местных сопротивлений входа и выхода (присоединительных штуцеров), поворотов (число ходов) итрения на прямых участках труб.
Местные сопротивления, ∆рм, Па, определяются по формуле:
,(5.21)
где 
- коэффициент сопротивления, принимается по данным справочников.
кПа
Сопротивление трения,∆ртр, Па, определяется по формуле:
, (5.22)
где 
— коэффициент трения;
l — длина прямых участков трубы, м;
d — диаметр трубопровода или эквивалентный диаме
|
|
|
