Расчёт силовой балансировки штанцевального штампа

 

Определение величины деформации резины [1].

Задаёмся высотой режущих ножей – h_р=23,8 мм, толщиной основания – a=15мм, величиной выступания эжекторного материала над режущими ножами Δh =1,2 мм.

Высота эжекторного материала (h₀) равна:

 

h₀=h_p+Δh – a=23,8+1,2 – 15=10 мм

h_сж= h₀ - Δh – S_мат=10 – 1,2 – 0,3 =8,5 мм

 

h_p – высота режущих ножей;

Δh – разница между высотой эжекторного материала и режущих ножей;

а – толщина фанеры.

 

Ε _сж= (h₀ – h_сж)/ h₀ =15 %

 

Выбираем резину для эжекторного материала исходя из величины

ε _сж< ε _макс и рекомендаций: марка RG 40 – микропористые полиуретаны.

Из графика «Боковое расширение резины (х_Б) марки RG 40» находим, что х_Б=440 мкм =0,44 мм, а из графика «Напряжение сжатия s от величины деформации ε _сж » - s=3,6 кгс/см² [2]:

 

Ширину В задаём конструктивно, В=9 мм и В=4 мм.

Правило силового уравновешивания [1]:

 

ΣМР_СЖ(Х)=0

ΣМР_СЖ(Y)=0

P_i=s*S_сеч=s*L* В

ΣМ _x = - Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ – Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ – Р₆*ОХ₆ –

 

Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀- Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ –Р₄₆*ОХ₄₆- Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ – Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁ – Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+4*(Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈)+ Р₈₉*ОХ₈₉;

ΣМ_x=3*(-40,95-42,6-40,65-40,95-306,16-306,16-306,16-306,16-9,75-8,25-

32,12-32,12-4-4+2,25+2,25+3,75+3,75+5,25+5,25+24,75+24,75

+262,5+262,5+27,75+27,75+44+44+194,326+194,326+129,36+138,6+138,6+

465,56+421,4+41+28,75+26,25+11,25+8,75+224,72-10,8-10,8-6,9-8,1-7,95-

6,45-4,8-4,05-4,5-6,9-8,1-7,95-6,45-4,8-4,05-4,5-10,66-173,6-148,2-102,6-19,8-

19,8-19,8-235,2-148,2-15-9,6-

7,65+30,68+21,24+30,68+30,68+32,89+34,58+23,94+22,14+23,94+27,8+

29,1+26,19+30,9+43,65+41,7+102,86)=3481,506 кГ*см

 

Таким образом, дисбаланс по оси Х должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

 

М_1х= М_х/2

М_1х=3481,506/2=1740,753 кГ*см

 

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

 

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ=1740,753/32=54,4 кГ

 

Определяем длину компенсационной резины:

 

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=54,4/(3,6*0,9)=16,79 см

 

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L= 167,9 мм.

ΣМ _x =2*(-2*А₁*Х₁ - А₃*Х₃ – А₄*Х₄) – А₉*Х₉- А₉^’*Х₉- А₁₀*Х₁₀- А₁₁*Х₁₁+

А₁₂*Х₁₂+ А₁₃*Х₁₃+ А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+ А₁₆*Х₁₆+ 16*А₁₇*Х₁₇+4*А₂₁*Х₂₁;

ΣМ _x =2*(-29,48-18,6-29,76)-37,4-2,38-37,4-4+220+44+181,76+220+44+

+181,76+181,76+122,5+26,19+66,56=3595,56 кГ*см

 

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

 

М_1х= М_х/2

М_1х=3595,335/2=1797,67 кГ*см

 

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

 

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ= 1797,67/32=56,18 кГ

 

Определяем длину компенсационной резины:

 

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=56,18/(3,6*0,4)=39 см

 

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=4 мм, L= 390 мм.

ΣМ _y = [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ + Р₆*ОХ₆ +

Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂+

Р₄₃*ОХ₄₃+ Р₄₄*ОХ₄₄ + Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀+ Р₅₁*ОХ₅₁+Р₅₂*ОХ₅₂+ Р₅₃*ОХ₅₃+

Р₅₄*ОХ₅₄+Р₅₅*ОХ₅₅+ Р₅₆*ОХ₅₆+ Р₅₇*ОХ₅₇+ Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁+Р₆₂*ОХ₆₂+ Р₆₃*ОХ₆₃+ Р₆₄*ОХ₆₄ +

Р₆₅*ОХ₆₅ +Р₆₆*ОХ₆₆+ Р₆₇*ОХ₆₇+Р₆₈*ОХ₆₈ + Р₆₉*ОХ₆₉+

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈+ Р₈₉*ОХ₈₉ + Р₉₀*ОХ₉₀ + Р₉₁*ОХ₉₁+ Р₉₂*ОХ₉₂ +Р₉₃*ОХ₉₃+ Р₉₄*ОХ₉₄

+Р₉₅*ОХ₉₅+ Р₉₆*ОХ₉₆+ Р₉₇*ОХ₉₇ + Р₉₈*ОХ₉₈ + Р₉₉*ОХ₉₉+

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀+Р₁₀₁*ОХ₁₀₁+Р₁₀₂*ОХ₁₀₂+ Р₁₀₃*ОХ₁₀₃+ Р₁₀₄*ОХ₁₀₄+Р₁₀₅*ОХ₁₀₅+

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆+ Р₁₀₇*ОХ₁₀₇+Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ + Р₁₀₉*ОХ₁₀₉+ Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ +

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁+ Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ +Р₁₁₃*ОХ₁₁₃+Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ +Р₁₁₅*ОХ₁₁₅+

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆+ Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ +Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ +Р₁₁₉*ОХ₁₁₉+ Р₁₂₀*ОХ₁₂₀+ Р₁₂₁*ОХ₁₂₁+

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂+ Р₁₂₃*ОХ₁₂₃+Р₁₂₄*ОХ₁₂₄+Р₁₂₅*ОХ₁₂₅+Р₁₂₆*ОХ₁₂₆+

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇+Р₁₂₈*ОХ₁₂₈+Р₁₃₀*ОХ₁₃₀+Р₁₃₁*ОХ₁₃₁+Р₁₃₂*ОХ₁₃₂+

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ + Р₁₃₄*ОХ₁₃₄+ Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ + Р₁₃₆*ОХ₁₃₆+ Р₁₃₇*ОХ₁₃₇+ Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ +

Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]^’+ [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ +

Р₆*ОХ₆ +Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ – Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ –

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ –Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ –Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ – Р₉₀*ОХ₉₀ – Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ –Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ – Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ – Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ –

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ – Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ – Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ –Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ –Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ – Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ – Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ – Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]’’ +[-Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ – Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ –

Р₆*ОХ₆ –Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀-Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄- Р₁₅*ОХ₁₅- Р₁₆*ОХ₁₆- Р₁₇*ОХ₁₇-

Р₁₈*ОХ₁₈ – Р₁₉*ОХ₁₉- Р₂₀*ОХ₂₀ – Р_45-46*ОХ₂₁- Р_3-46*ОХ₂₁ –

Р₂₂*ОХ₂₂- Р₂₃*ОХ₂₃- Р₂₄*ОХ₂₄ - Р₂₅*ОХ₂₅ – Р₂₆*ОХ₂₆-

Р₂₇*ОХ₂₇-Р₂₈*ОХ₂₈-Р₂₉*ОХ₂₉- Р₃₀*ОХ₃₀- Р₃₁*ОХ₃₁-Р₃₂*ОХ₃₂-

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ – Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ –

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ –Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ –Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ –Р₄₆*ОХ₄₆-Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ – Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀-Р₇₁*ОХ₇₁- Р₇₂*ОХ₇₂- Р₇₃*ОХ₇₃- Р₇₄*ОХ₇₄-Р₇₅*ОХ₇₅ –

Р₇₆*ОХ₇₆- Р₇₇*ОХ₇₇ –Р₇₈*ОХ₇₈- Р₇₉*ОХ₇₉ –Р₈₀*ОХ₈₀- Р₈₁*ОХ₈₁-

Р₈₂*ОХ₈₂ – Р₈₃*ОХ₈₃ –Р₈₄*ОХ₈₄- Р₈₅*ОХ₈₅-Р₈₆*ОХ₈₆- Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ – Р₉₀*ОХ₉₀ – Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ –Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ – Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ – Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ –

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ – Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ – Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ –Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ –Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ – Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ – Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ – Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]’’’

ΣМ _y = 70,05+67,65+65,1+70,05+833,04+815,24+788,54+779,64+68,7+388,562

+340,472+99,2+81,2+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+99,2+

81,2+388,652+340,472+198,44+208,8+196,65+601,52+591,92+60,4+75,5+

75,5+75,5+75,5+413,4+392,2+262,08+172,8+50,55+53,25+56,1+58,05+56,25+

53,7+50,85+40,05+37,35+34,5+32,55+34,35+36,9+39,75+53,69+461,28+

414,96+163,08+35,53+33,22+30,8+366,24+273,6+57+27,75+26,25+50,44+

33,75+47,19+45,24+50,7+50,44+33,75+33,75+31,5+31,5+36,3+91,92+38,5+

37,5+32,85+36,5+52,8+124,32+43,29+28,8+27,72+38,09+43,55+43,29+28,8+

28,8+26,55+26,55+30,8+32+27,9+31+44,55+42,15+103,97+36,14+23,85+

22,77+30,94+36,4+36,14+23,85+21,6+21,6+25,3+26,5+22,95+25,5+36,3+33,9

+83,62+29,25+19,35+17,82+23,79+29,25+28,99+18,9+18,9+16,65+16,65+19,8

+21+18+20+28,05+25,65+27,15+19,05+24,98+13,95+19,05+227,84+210,04+1

83,34+165,54+17,7+17,7+115,63+67,45+31,2+13,2+20,7+12,45+20,7+12,45+2

0,7+12,45+20,7+12,45+20,7+12,45+,20,7+12,45+20,7+12,45+31,2+13,2+

115,63+67,45+48,84+55,8+43,65-98,88-74,48-7,6-9,5-9,5-9,5-9,5-309,52-

330,72+17,28-72+0,45+2,25+5,1+ 7,05+5,25+2,7-0,15-10,95-13,65-16,5-18,45-

16,65-14,1-11,25+2,21+39,68+27,36-20,52-1,87-4,18-6,6-204,52-114-45-23,25-

24,75+6,24+3,15+2,99+1,04+6,5+6,24+3,15+0,9+0,9+2,3+10,32+4,5+3,5+2,25

+2,5+1,8-0,6-1,48-0,91-1,8-2,88-6,11-0,65-0,91-1,8-4,05-4,05-3,2-2-2,7-3-6,45-

8,85-21,83-8,06-6,75-7,83-13,26-7,8-8,06-6,75-6,75-9-9-8,7-7,5-7,65-8,5-17,64-

 

17,1-42,18-15,21-11,7-12,78-20,41-14,95-15,21-11,7-11,7-13,95-13,95-14,2-13-

12,6-14-22,95-25,35-25,35-31,95-34,35-36,9-31,95-377,36-395,16-421,86-

439,66-33,3-33,3-157,388-205,568-37-55-30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-

30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-37-55-157,388-205,568-100,76-97,2-109,35-

799,28-740,88-75,6-75,6-75,6-75,6-75,6-1030,32-1051,52-227,52-316,8-51,45-

48,75-45,9-43,95-75,75-48,3-51,15-61,95-64,65-67,5-69,45-67,65-65,1-62,25-

34,71-381,92-360,24-204,12-39,27-41,58-44-776,16-501,6-147-74,25-75,75-

37,96-27,45-41,21-43,16-37,3-37,96-27,45-27,45-29,7-29,7-31,7-71,28-29,5-

30,5-28,35-31,5-49,251,75-127,65-45,11-32,4-33,48-50,31-44,85-45,11-32,4-

32,4-34,65-34,65-37,2-36-33,3-37-57,45-60-148-52,26-37,35-37,35-39,6-39,6-

42,7-41,5-38,25-42,5-65,7-68,25-168,25-59,41-41,4-43,38-64,61-59,15-59,41-

42,3-42,3-44,55-44,55-48,2-47-43,2-48-73,95-76,5-76,35=-432,881 кГ*см

 

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

 

М_1y= М_y/2

М_1y= 432,881/2=216,44 кГ*см

 

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

 

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 216,44 /50,3=4,3 кГ

 

Определяем длину компенсационной резины:

 

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=4,3/(3,6*0,4)=1,33 см

 

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=13,3 мм.

 

ΣМ _y =[ А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄+А₅*Х₅+А₆*Х₆+А₇*Х₇+А₈*Х₈+А₉*Х₉+

А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆+А₁₇*Х₁₇+

А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁+А₂₂*Х₂₂+А₂₃*Х₂₃+А₂₄*Х₂₄+А₂₅*Х₂₅+

А₂₆*Х₂₆+А₂₇*Х₂₇+А₂₈*Х₂₈+А₂₉*Х₂₉+А₃₀*Х₃₀+А₃₁*Х₃₁₊А₃₂*Х₃₂+А₃₃*Х₃₃+

А₃₄*Х₃₄+А₃₅*Х₃₅+А₃₆*Х₃₆]’+ [ А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈+А₉*Х₉+А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆

+А₁₇*Х₁₇+А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃

-А₃₄*Х₃₄ – А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]’’+ [- А₁*Х₁-А₂*Х₂-А₃*Х₃-А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈-А₉*Х₉-А₁₀*Х₁₀-А₁₁*Х₁₁-А₁₂*Х₁₂-А₁₃*Х₁₃-А₁₄*Х₁₄-А₁₅*Х₁₅-

А₁₆*Х₁₆-А₁₇*Х₁₇-А₁₈*Х₁₈-А₁₉*Х₁₉-А₂₀*Х₂₀-А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

 

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃-

А₃₄*Х₃₄ – А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]’’’.

 

’ – 1 развёртка, ’’ – 2 развёртка, ’’’ – 3 развёртка.

ΣМ _y = 83,6+77,66+115,2+165,12+55,22+49,28+124,8+66+284,8+37,81+328,44

+100,6+1106,6+100,6+342,22+202,08+199+34,02+33,3+31,77+31,32+89,18+

29,07+28,35+26,82+26,37+74,88+24,12+23,4+21,87+21,42+60,58+19,17+

18,45+16,92+16,47+46,28+8,8+2,86+13,2+1,92-19,58-25,52-38,4-

 

6+53,04+5,51+97,24+32,6+100,82+38,88+29+3,42+2,97+1,17+0,72+0,78-1,53-

1,98-3,78-4,23-13,52-6,48-6,93-6,12-9,18-27,82-11,43-11,88-11,07-14,13-

42,12-66-71,94-88,8-161,28-94,38-100,32-201,6-138-178,16-26,79-133,96-

35,4-389,4-35-140,58-124,32-141-27,18-27,63-29,43-29,88-87,62-32,13-32,58-

34,38-34,83-101,92-37,08-37,53-39,33-39,78-116,22-42,03-42,48-44,28-44,73-

130,52=1466,17 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

 

М_1y= М_y/2

М_1y= 1466,17/2=733,085 кГ*см

 

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

 

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 733,085/50,3=14,6 кГ

 

Определяем длину компенсационной резины:

 

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=14,6/(3,6*0,4)=10,14 см

 

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=101,4 мм.

Расположение эжекторного материала смотри на листе 3. Для равномерного распределения давления по площади штампа общая длина компенсационной резины L разбита на 2 отрезка при. В=9 мм и на 4 отрезка при В=4 мм по оси Y; на 9 отрезков по оси Х при В=9 мм и на 35 отрезков при В=4 мм.

Предыдущая123456789Следующая

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: