Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!
МегаЛекции

Указания по расчету оснований и конструкций




· Элементы конструкций ВВСУ и их основания должны быть рассчитаны на силовые и другие воздействия по методу предельных состояний по общим методикам строительной механики. При этом необходимо учитывать особенности временного использования конструкций и специфические, часто ограниченные, возможности изготовления, монтажа и эксплуатации конструкций в условиях строительной площадки. При расчетах ВВСУ в отличие от расчета основных конструкций используют приближенные расчетные схемы и предпосылки.

При проектировании ВВСУ исходят из того, что предельными являются недопустимые состояния, при наступлении которых конструкция (отдельные элементы) или основание перестает удовлетворять требованиям, предъявляемым к ним процессом производства строительно-монтажных работ, для осуществления которых проектируется данная конкретная конструкция.

Предельные состояния подразделяются на две группы:

- первая группа (первое предельное состояние) – по непригодности к использованию элементов ВВСУ вследствие потери несущей способности или по необходимости прекращения использования как при сохранении несущей способности, так и при появлении возможности исчерпания последней;

- вторая группа (второе предельное состояние) – по появлению чрезмерных деформаций, которые могут затруднить нормальное исполь­зование вспомогательных конструкций.

Предельное состояние вызывается в первой группе:

- потерей устойчивости положения, плавучести и остойчивости;

- общей потерей устойчивости формы;

- местной потерей устойчивости формы, приводящей к потере несущей способности;

- хрупким, вязким или иного характера разрушением, в том числе с превышением временного сопротивления разрыву, сдвигом или выпиранием грунта в основании;

- текучестью, обмятием или другими чрезмерными деформациями материала (при наличии площадки текучести);

- чрезмерными сдвигами во фрикционных соединениях;

- местной потерей устойчивости формы, приводящей к чрезмерным деформациям, но не к потере несущей способности;

- чрезмерными упругими деформациями, которые могут оказать недопустимое влияние на форму или несущую способность возводимых капитальных сооружений.

Во второй группе предельные состояния вызываются упругими или остаточными перемещениями (прогибы, выгибы, осадки, смещения, крены, углы поворота и колебания).

· В зависимости от климатических, геологических, гидрологических
усло­вий и способов производства работ кроме расчетов на силовые воздействия, в необходимых случаях должны быть выполнены и другие расчеты:

- общих и местных размывов у оснований временных опор и ограждений, допускается предусматривать конструктивные меры, исключающие или снижающие вероятность размывов (обсыпки опор камнем, тюфяки и т. д.);

- фильтрационные расчеты для определения мощности водоотливных средств в огражденных котлованах;

- теплотехнические расчеты опалубок, тепляков и других способов выдерживания бетона в зимних условиях;

- тяговых усилий и установок для перемещения собираемых конструкций.

· По первому предельному состоянию расчет конструкций производится на расчетные нагрузки, определяемые как произведения нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке , динамики 1 + m и на коэффициенты сочетаний пс (h – по СНиП 2.05.03-84*) [2]. Величины коэффициентов приведены в разд. 4.

· По второму предельному состоянию расчеты конструкций и их оснований производятся на нормативные нагрузки и воздействия.

· При расчетах ВВСУ нагрузки должны приниматься в наиболее неблагоприятных, возможных на отдельных этапах производства работ, положениях и сочетаниях для отдельных элементов и конструкций вспомогательных устройств и их оснований в целом. Положения и сочетания нагрузок устанавливаются при проектировании различных ВВСУ с учетом рекомендаций, приведенных в подразд. 4.2.

При расчете ВВСУ на ледовые воздействия и карчеход сочетания нагрузок должны приниматься с учетом состояния сооружений при их пропуске и, как правило, для нерабочего состояния (строительно-монтаж­ные работы с использованием указанных ВВСУ в период пропуска ледохода и карчехода не ведутся).

При расчетах ВВСУ сейсмические воздействия на вспомогательные сооружения и устройства не учитываются.

 

· При расчетах на прочность ограждений котлованов нормативные характеристики грунтов (j – угол внутреннего трения, g – объемный вес, c – удельное сцепление) принимаются согласно прил. 8.

· Расчетные сопротивления материалов при расчетах на прочность и устойчивость ВВСУ следует принимать для деревянных конструкций по главе СНиП ll-25-80, для бетонных и железобетонных конструкций по главе СНиП 2.03.01-84* и для стальных конструкций по главе СНиП ll-23-81*
(с учетом изменений и дополнений к СНиП 2.01.07-85 раздел 10).

· Проектирование вспомогательных элементов, работающих на стадии монтажа совместно с основной конструкцией (соединительные элементы между пролетными строениями, аванбеки, шпренгели, приемные консоли, обстройка постоянных опор, анкеровка пролетных строений на постоянных опорах), производят по требованиям СНиП 2.05.03-84*.

· При ремонтах (реконструкции) элементов моста под движением следует руководствоваться требованиями СНиП 2.05.03-84*. Проектирование вспомогательных элементов при совместной их работе с основными конструкциями моста или при усилении основных конструкций временными элементами следует использовать фактические значения физико-механических характеристик материалов основных элементов (прочность, модуль упругости, ползучесть и т.д.) с коэффициентами надежности по материалу . Нормативные значения характеристик грунтов устанавливают на основе данных инженерных изысканий с доверительной вероятностью a = 0,98 по несущей способности и a = 0,9 по деформациям.

При этом степень ответственности сооружения и его народнохозяйственную значимость, определяемую материальным и социальным ущербом при нарушении работоспособности конструкций, следует учитывать путем умножения нагрузочного эффекта (усилия, напряжения, деформации) на коэффициент надежности по ответственности (назначению) .

Коэффициент принимается при расчетах в стадии строительства равным 1,0, а при расчете конструкций под движением, как при расчетах в стадии постоянной эксплуатации – от 1,1 до 1,4.

 

Примечание.

Примером необходимости использования фактических характеристик материалов является проектирование временных обустройств при ремонте (реконструкции) сталежелезобетонных пролетных строений под движением, когда применение временных опор изменяет проектную расчетную схему пролетного строения, временно частично выключаются из работы сжатые железобетонные плиты или напряжения в плите меняют знак на обратный.

Примером является также проектирование временных разгрузочных устройств при реконструкции существующих опор, когда необходимо использовать фактические характеристики и материала, и грунтов основания существующих опор.

 

· Расчетные сопротивления материалов (грунта) при расчетах на прочность и устойчивость ВВСУ в необходимых случаях должны приниматься с понижающими или повышающими коэффициентами

· условий работы m, учитывающими приближенность расчетных схем и принятых в расчете предпосылок, а также с понижающим независимо от значений m коэффициентом надежности , учитывающим степень ответственности и значимость последствий наступления тех или иных предельных состояний.

Коэффициенты условий работы и надежности для различных конструктивных элементов временных вспомогательных сооружений и устройств приведены в табл. 3.1.

Таблица 3.1

Коэффициенты условий работы и надежности

 

 

Наименование конструкций (конструктивных элементов) вспомогательных сооружений () m
Стальные канаты подвесных средств подмащивания
 
Грузовые и тяговые стальные канаты, применяемые при подъеме, опускании и передвижках грузов и конструкций 4,5
Прочие несущие элементы подвесных средств подмащивания
1,3
Величина удерживающей силы конструкций, закрепленных силами трения (кроме конструкций подмостей для людей)  
Шпунтовые ограждения на местности, покрытой водой 1,1
Пролетные строения подкрановых эстакад, элементы опор и прогонов пирсов (кроме фундаментов) 1,05
Закладные анкерные закрепления в бетоне (соединения стоек опор с ростверками) 1,5
Плавучие опоры из понтонов, балластируемых через донные отверстия 1,125
Плавучие опоры из барж, балластируемых с помощью насосов 1,20
Плашкоуты для копров и стреловых кранов  
Плашкоуты для установки козловых кранов, а также для перевозки строительных конструкций и материалов 1,25
Деревянные элементы опалубки и тепляков, подвергающихся воздействию пара 0,8
Доски закладного крепления котлована 1,1
Элементы опалубки монолитных конструкций (кроме поддерживающих лесов) 1,15
Деревянные конструкции, расположенные под водой
0,9
Шпунтовые стенки (но не крепления):    
кольцевые в плане 1,15
длиной менее 5 м с промежуточными ярусами распорных креплений 1,1

 

Примечания. 1. На коэффициенты kн (g н)следует делить значения расчетных
сопротивлений (удерживающих усилий), на коэффициенты m – умножать расчетные сопротивления. При расчетах плавучести на коэффициент надежности умножается расчетный вес судна.

2. Коэффициенты m, kн (g н)должны применяться совместно с другими коэффициентами условий работы, приведенными в разд. 3–9 и соответствующих главах строительных норм и правил.

3. Коэффициенты m при расчете на устойчивость положения должны приниматься согласно требованиям (для шпунтовых ограждений) (разд. 6).

 

Порядок применения коэффициентов m, устанавливается приведенной таблицей и требованиями (разд. 4–9). В остальных, не оговоренных случаях m и принимаются равными 1.

· Устойчивость конструкций временных вспомогательных сооружений и устройств против опрокидывания следует рассчитывать по формуле

 

Моп Муд, (3.1)

 

где Моп момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота (опрокидывания) конструкций; при опирании конструкции на отдельные опоры ось опрокидывания принимается проходящей через центры крайних свай, а при сплошном опирании – через крайнее нижнее ребро конструкции; Муд – момент удерживающих сил относительно той же оси; т – коэффициент условий работы, принимаемый для конструкций, опирающихся на отдельные свайные опоры, 0,95; для массивных опор, ряжей и клеток – 0,9; для шпунтовых стенок – по разд. 6; kн коэффициент надежности, принимаемый равным 1,0.

Все опрокидывающие силы принимаются с коэффициентами перегрузки больше единицы, а все удерживающие силы – с коэффициентами перегрузки, меньше единицы.

· Устойчивость конструкций против сдвига (скольжения) следует рассчитывать по формуле

Тсд Туд, (3.2)

 

где Тсд – расчетная сдвигающая сила, равная сумме проекций сдвигающих сил на направление возможного сдвига (скольжения); Туд расчетная удерживающая сила, равная сумме проекций удерживающих сил на то же направление; т – коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,9; kн – коэффициент надежности, принимаемый равным 1,1.

Все сдвигающие силы принимают с коэффициентами перегрузки больше единицы, а все удерживающие силы – с коэффициентом перегрузки меньше единицы.

В качестве удерживающей горизонтальной силы, создаваемой грунтом, следует принимать его активное давление. Силы трения в основании следует определять по значениям коэффициентов трения подошвы фундамента по грунту, согласно прил. 3.

· При расчетах устойчивости положения надземных конструкций значения сдвигающих (опрокидывающих) усилий определяются при зна­чениях коэффициентов перегрузки больше единицы, а удерживающих сил – при значениях коэффициентов перегрузки меньше единицы.

· Проверка плавучести производится по формуле

 

(3.3)

 

 

где – объемный вес воды, равный для пресной воды 1 тс/м3; – предельное водоизмещение судна, равное водоизмещению его при осадке, равной высоте борта по миделю, м3; – расчетный вес судна, т; kн – коэффициент надежности, принимаемый по табл. 3.1.

Остойчивость плавучей системы обеспечивается при соблюдении следующих условий:

- положительного значения метацентрической высоты;

- недопущения входа кромки палубы в воду;

- недопущения выхода из воды днища (середины скулы).

Формулы расчета остойчивости плавучей системы приведены в подразд. 8.5.

· По второму предельному состоянию упругие деформации вспомогательных сооружений и устройств определяются от нормативных нагрузок без коэффициентов перегрузки и динамических коэффициентов.

В конструкциях с монтажными соединениями на обычных (невысокопрочных) болтах деформации определяют с учетом податливости соединений, для чего допускается увеличивать расчетный упругий прогиб на 30 %.

В конструкциях, в которых фланцевые стыки работают на растяжение, дополнительно учитываются деформации таких стыков и влияние их на общую деформацию конструкции.

Величины остаточных деформаций допускается принимать (на одно пересечение) в местах примыкания не более:

- дерева к дереву – 2 мм;

- дерева к металлу и бетону – 1 мм;

- металла к бетону – 0,5 мм;

- металла к металлу (в сжатых фланцевых стыках) – 0,2 мм.

Осадку плотно подбитых лежневых оснований следует принимать равной 10 мм и осадку песочниц, заполненных песком, – 5 мм.

· Назначаемые расчетные схемы конструкций и элементов вспомогательных сооружений и устройств должны соответствовать их проектным геометрическим схемам с учетом конструктивных решений для каждого этапа производства работ и порядка загружения конструкций и элементов. Строительный подъем и деформации под нагрузкой при назначении расчетной схемы допускается не учитывать.

Определение усилий в элементах конструкций производят в предположении упругой работы материала. При этом пространственную конструкцию допускается расчленять на отдельные плоские системы. В металлических конструкциях в необходимых случаях учитывается взаимное влияние плоскостных систем.

 

 

Металлические конструкции

Металлические конструкции вспомогательных сооружений и устройств следует проектировать в соответствии с главой СНиП ll-23-81* «Стальные конструкции» с учетом приведенных ниже дополнительных указаний (особенностей) и значений коэффициентов надежности и условий работы, приведенных в табл. 3.1.

Расчетные сопротивления проката, труб, сварных и болтовых соединений элементов конструкций ВВСУ следует принимать по пределу текучести согласно указаниям СНиП ll-23-81*.

· При расчете элементов стальных конструкций и их соединений следует учитывать:

а) коэффициент надежности по назначению = 0,9за исключениемслучаев проектирования вспомогательных сооружений (элементов), работающих на стадии монтажа совместно с основными конструкциями (соединительные элементы между пролетными строениями, аванбеки, шпренгели, приемные консоли, обстройка постоянных опор, анкеровка пролетных строений на постоянных опорах);

б) коэффициенты надежности по материалу проката и труб в зависимости от государственного стандарта или технических условий на сталь (в размере от 1,05 до 1,15) учтены в значениях расчетных сопротивлений, приведенных в СНиП ll-23-81* для стальных конструкций вспомогательных сооружений;

в) коэффициенты надежности по материалу сварного шва , принимаемые равными: 1,25 – при значениях нормативного сопротивления шва не более 490 МПа (5000 кгс/см2); 1,35 – при значениях 590 МПа (6000 кгс/см2) и более;

г) коэффициенты условий работы m (), принимаемые по табл. 3.2;

д) коэффициент надежности при определении расчетного усилия (сопротивления) растяжению стального каната по значению разрывного усилия в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, принимаемый по табл. 3.1;

е) коэффициенты условий работы , принимаемые по табл. 3.3.

Таблица 3.2

Значения коэффициента m ()
условий работы элементов стальных конструкций

Элементы конструкций Коэффициент условий работы m (g c)
1. Сплошные балки (кроме расчетов на общую устойчивость) и сжатые элементы решетчатых пролетных строений 0,90
2. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость 0,95

Окончание табл. 3.2

Элементы конструкций Коэффициент условий работы m (g c)
3. Затяжки, тяжи, оттяжки, подвески (но не крепления котлованов), выполненные из прокатной стали (кроме канатов и пучков из высокопрочной проволоки) 0,90
4. Элементы стержневых конструкций:  
а) сжатые (за исключением трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость 0,90
б) растянутые в сварных конструкциях 0,95

 

Примечания. 1. Коэффициенты условий работы m (g c) при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Коэффициенты условий работы m (g c) при расчете на прочность растянутых элементов конструкций, а также сечений в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, для сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) следует определять по формулам СНиП ll-23-81*. Указанные коэффициенты не учитываются одновременно с коэффициентами, приведенными в поз. 3 табл. 3.2.

3. В неоговоренных случаях коэффициент m (g c) следует принимать равным 1.

 

Таблица 3.3

Коэффициенты условий работы соединений элементов на болтах

Характеристика соединений Коэффициент условий работы g в
1. Многоболтовые соединения в расчетах на срез и смятие:  
при болтах повышенной точности 1,0
при болтах грубой и нормальной точности 0,9
2. Болтовые соединения элементов из стали с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) в расчете на смятие при расстояниях: а – вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; в – между центрами отверстий (в одноболтовом соединении при а = 1,5d, в многоболтовом – при а = 1,5d и в = 2d); (d – диаметр отверстия для болта)   0,85

 

Примечания. 1. Коэффициенты, указанные в поз. 1 и 2, следует учитывать одновременно.

2. При значениях расстояний «а» и «в», промежуточных между указанными в поз. 2 в СНиП ll-23-81*, коэффициент g в следует определять линейной интерполяцией.

 

При проектировании ВВСУ (только в курсовых и дипломных проектах) допускается принимать нормативные и расчетные сопротивления сталей, приведенные в сокращенном виде для некоторых марок стали и видов проката в табл. 3.4.

 

Таблица 3.4

Нормативные и расчетные сопротивления проката
для стальных конструкций вспомогательных сооружений

Марка стали Вид проката Толщина проката, мм Нормативное сопротивление, предел текучести, МПа (кгс/мм2) Расчетное сопротивление по пределу текучести, МПа (кгс/см2)
Ст3кп Ст3кп Ст3пс Ст3пс Ст3сп Ст3сп Ст3пс Ст3пс Ст3пс Ст3сп Ст3сп Ст3сп 09Г2 09Г2 09Г2 09Г2 09Г2 15ХСНД 10ХСНД 10ХСНД Лист » » » » » Фасон » » » » » Лист » Фасон » » Лист Фасон Лист 4–10 11–20 4–10 11–20 4–10 11–20 4–10 11–20 21–30 4–10 11–20 21–30 4–10 11–20 4–10 11–20 21–30 4–30 4–15 4–30 225 (23) 215 (22) 235 (24) 235 (24) 245 (25) 235 (24) 245 (25) 245 (25) 225 (23) 255 (26) 245 (25) 235 (24) 315 (32) 305 (31) 315 (32) 305 (31) 295 (30) 354 (35) 390 (40) 390 (40) 220 (2250) 210 (2150) 230 (2350) 230 (2350) 240 (2450) 230 (2350) 240 (2450) 240 (2450) 215 (2200) 250 (2550) 240 (2450) 230 (2350) 305 (3100) 300 (3050) 305 (3100) 300 (3050) 290 (2950) 330 (3350) 355 (3600) 355 (3600)

 

· Марки и категории стали, а также группы прочности ее в зависимости от климатического района строительства следует назначать в соответствии с главой СНиП ll-23-81*.

В зависимости от степени ответственности конструкций вспомогательных сооружений, а также условий их эксплуатации эти конструкции разделяют на четыре группы.

Группа 1. Сварные инвентарные и неинвентарные конструкции либо их элементы, работающие в особо тяжелых условиях и подвергающиеся непосредственному воздействию динамических, вибрационных и подвижных нагрузок (пролетные строения и опоры подкрановых, бункерных и разгрузочных эстакад и рабочих мостиков; подкопровые мосты; подмости для погружения свай и оболочек; элементы конструкций разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузки от подвижного состава и т.п.).

Группа 2. Сварные инвентарные и неинвентарные конструкции либо их элементы, работающие при не изменяющейся, медленно изменяющейся нагрузке или не подвергающиеся непосредственному воздействию подвижных и вибрационных нагрузок (монтажные подмости, ростверки, крепление котлованов, устройства для подъема (опускания) и надвижки, промежуточные опоры, понтоны и другие растянутые, изгибаемые и растянуто-изгибаемые элементы, а также конструкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений).

Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при отсутствии переменных нагрузок (стойки, колонны, опорные плиты и другие сжатые и сжато-изогнутые элементы, а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений).

Группа 4. Слабонагруженные сварные конструкции и элементы различных второстепенных устройств и приспособлений (лестницы, площадки, бункеры, оборудование для укладки бетона и т.п., а также конструкции и элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений).

Для каждой группы конструкций и климатического района строительства по СНиП ll-23-81* рекомендуется применение определенных категорий стали по действующим государственным стандартам, они зависят от марки стали, нормируемых механических свойств стали при растяжении и изгибе в холодном состоянии и ударной вязкости при различных температурах.

Конструкции группы 1 рекомендуется проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях следует проверять их расчетом на выносливость согласно СНиП ll-23-81*.

Для конструкций вспомогательных сооружений первой группы в северных климатических районах I2, II2 и II3 (- 40 > t ≥ -50) и I1 (- 50 > t ≥ -65) применяются марки стали для мостостроения в соответствии с главой СНиП 2.05.03-84*.

· Для гибких элементов вспомогательных сооружений и устройств (ванты, расчалки, якорные закрепления и т.п.) следует применять стальные канаты:

- спиральные – по ГОСТ 3062-80, ГОСТ 3063-80 и ГОСТ 306480;

- двойной свивки – по ГОСТ 3066-80, ГОСТ 3067-74, ГОСТ 3068-74, ГОСТ 3081-80 и ГОСТ 7669-80;

- закрытые несущие – по ГОСТ 3092-73, ГОСТ 18900-73*, ГОСТ 18901-73, ГОСТ 18902-73, ГОСТ 7675-73 и ГОСТ 7676-73*.

· Для несущих элементов трубчатого сечения в конструкциях, предназначенных для эксплуатации в северных климатических районах I1, I2, II2 и II3, трубы следует применять термообработанными с гарантией нормативных характеристик ударной вязкости.

Элементы конструкций из бесшовных горячедефомированных труб допускается использовать для инвентарных конструкций вспомогательных сооружений:

- во всех климатических районах, кроме I1, I 2, II 2 и II 3 , из стали марки 20 с дополнительными требованиями к металлу труб по ударной вязкости при температуре минус 20 °С – не менее 30 Дж/см2 (3 кгс×м/см2);

- в климатических районах I2, II2 и II3 из стали марки 09Г2С с дополнительными требованиями по ударной вязкости при температуре минус 40 °С – не менее 40 Дж/см2 (4 кгс×м/см2) при толщине стенки до 9 мм и
35 Дж/см2 (3,5 кгс×м/см2) при толщине стенки 10 мм и более;

- в климатическом районе I1 из стали марки 09Г2С.

· Для фрикционных и обычных соединений высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с общими техническими требованиями по ГОСТ 22356-77.

Механические свойства высокопрочных болтов для номинальных диаметров от 16 до 27 мм приведены в табл. 3.5.

Таблица 3.5

Механические свойства высокопрочных болтов

Номинальный диаметр резьбы, мм Марка стали Наименьшее временное сопротивление, МПа (кгс/мм2)
От 16 до 27 40Х «селект» 38ХС «селект», 40ХФА «селект» 30Х3МФ 30Х2НМФА 1100 (110) 1350 (135) 1550 (155) 1550 (155)

 

· Для болтовых соединений следует назначать болты грубой, нормальной и повышенной точности и гайки в соответствии с требованиями СНиП ll-23-81*.

Для расчетных болтовых соединений применяются болты по ГОСТ 15589-70*, ГОСТ 7798-70*, ГОСТ 15591-70* и ГОСТ 7796-70*.

По указанным государственным стандартам класс прочности болтов, рассчитываемых или не рассчитываемых на выносливость, назначают в зависимости от климатических районов и условий работы болтов (растяжение или срез).

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 3.6, а расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, приведены в сокращенном виде в табл. 3.7.

Таблица 3.6

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Напряженное состояние Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов классов
4,6 4,8 5,6 5,8 6,6 8,8
Срез (1500) (1600) (1900) (2000) (2300) (3200)
Растяжение (1750) (1600) (2100) (2000) (2500) (4000)

 

· Для сварки стальных конструкций следует применять электроды ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75*, сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70*, флюсы по ГОСТ 9087-81.

Материалы для сварки (виды сварки, тип и марки электродов), соответствующие маркам стали для различных групп конструкций и климатических районов, принимают по СНиП ll-23-81*.

Таблица 3.7

Расчетные сопротивления смятию элементов,
соединяемых болтами

Временное сопротивление стали соединяемых элементов, МПа (кгс/мм2) Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), смятию элементов, соединенных болтами
повышенной точности нормальной и грубой точности
345 (35) 390 (40) 440 (45) 490 (50) 540 (55) 590 (60) 365 (3700) 445 (4600) 540 (5550) 640 (6550) 750 (7650) 870 (8850) 335 (3400) 400 (4150) 485 (4950) 570 (5850) 665 (6800) –

 

Примечание. Промежуточные значения допускается принимать по интерполяции

 

Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 3.8.

Таблица 3.8

Нормативные и расчетные сопротивления металла
швов сварных соединений с угловыми швами

Сварочный материал Сопротивление
Тип электродов по ГОСТ 9467-75 Марка проволоки Нормативное, МПа (кгс/см2) Расчетное, МПа (кгс/см2)
Э42, Э42А Э46, Э46А Э50, Э50А Св-08, Св-08А Св-08ГА Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АН3 410 (4200) 450 (4600) 490 (5000) 180 (1850) 200 (2050) 215 (2200)
Э60 Св-08Г2С*, Св-08Г2СЦ*, Св-10НМА, Св-10Г2 590 (6000) 240 (2450)
Э70 Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ 685 (7000) 280 (2850)
Э85 835 (8500) 340 (3450)

 

* Только для швов с катетом не более 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) и более.

 

Если сварка производится при отрицательной температуре, следует применять электроды типа Э42А и Э42А-Ф (марок УОНИ-13/55, УОНИ-13/45) для углеродистых сталей и Э50А и Э50А-Ф тех же марок – для низколегированных.

Сварку низколегированных сталей с углеродистыми выполняют электродами для низколегированных сталей.

Для автоматической (полуавтоматической) сварки углеродистых сталей применяют углеродистую стальную сварочную проволоку марки
Св-08А и Св-08ГА по ГОСТ 2246-70* и плавленный флюс марок ОСЦ-45, ОСЦ-45М, АН-348-А и АН-348-АМ

Для автоматической (полуавтоматической) сварки низколегированных сталей применяют стальную сварочную проволоку марок Св-08ГА, Св-10НМА, Св-10ГА, Св10Г2, Св-12ГС по ГОСТ 2246-70* и плавленный флюс марок ОСЦ-45, АН-348-А, ОСЦ-45М, АН-348-АМ, АН-22, АН-60 (только для поясных угловых швов).

Для ручной сварки конструкций из сталей марок Ст3сп и Ст3пс, эксплуатируемых в климатически зонах I1, I2, II2 и II3, следует применять электроды типа Э42А-Ф марки УОНИ-13/45. Для сварки низколегированных сталей конструкций, эксплуатируемых в климатически зонах I1, I2, II2 и II3 – электроды типа Э50А-Ф марки УОНИ-13/55, а для сварки нерасчетных швов также электроды типа Э42А-Ф марки УОНИ-13/45.

· Непосредственная приварка вспомогательных деталей (кронштейны, перила и т.п.) к основным несущим элементам конструкций не допускается. Приваривать эти детали допускается только к ребрам жесткости.

В конструкциях, предназначенных для эксплуатации в климатических зонах I1, I2, II2 и II3, не допускается приварка диафрагм, связей и ребер жесткости к поясам балок, а также следует применять элементы со сплошной стенкой, без обрыва отдельных частей по длине элемента, в узлах следует применять соединения, обеспечивающие плавное изменение напряжений. Прикрепление отдельных элементов рекомендуется осуществлять без эксцентриситетов. Пояса балок и стоек следует проектировать однолистовыми с постоянным сечением.

· При повторном использовании проката, бывшего в употреблении, следует выполнять его подготовку, в частности, – исправления дефектных мест, а в необходимых случаях – их усиление.

При этом особое внимание следует уделять прочности стали с учетом хрупкого разрушения центрально- и внецентренно растянутых элементов, а также зон растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатически зонах I1, I2, II2 и II3.

Металл указанного проката отбирают и испытывают в соответствии с действующими правилами.

· В соединениях с фланцевыми стыками и фрезерованными торцами элементов (конструкции МИК) сжимающая сила считается полностью передающейся через торцы.

Во внецентренно сжатых элементах болты или заклепки указанных соединений проверяются на наибольшие растягивающие усилия от действия изгибающего момента, соответствующего минимальной продольной силе.

 

· Расчет прикрепляемых элементов на прочность при применении фрикционных соединений следует производить по сечению нетто в предположении, что 50 % усилия, приходящегося на каждый болт в рассматриваемом сечении, уже передано (воспринято) силами трения.

· При определении прогибов изгибаемых конструкций со стыками на обычных болтах прогибы балок считаются увеличенными на 20 %.

· Наименьшие размеры сечений частей стальных конструкций вспомогательных сооружений, за исключением понтонов, для инвентарных
(в числителе) и одноразового использования (в знаменателе) допускаются следующие, мм:

Толщина листов, кроме перечисленных ниже случаев................ 10/8

Толщина планок....................................................................................... 8/6

Толщина прокладок................................................................................ 6/4

Толщина опорных листов.................................................................. 16/16

Размеры уголков в основных сечениях................................... 75´75´8

Размеры уголков соединительной решетки
составных стержней...................................................................... 63´40´6

Диаметр болтов........................................................................................ 16

Диаметр стержневых тяг и подвесок.................................................... 10

 

Наибольшая толщина проката при соединении частей конструкций болтами – 24 мм, в сварных элементах – 30 мм.

· Элементы инвентарных конструкций следует защищать антикоррозионными покрытиями.

Для неинвентарных конструкций и устройств вид защитного покрытия элементов и соединений назначают в зависимости от срока службы и возможностей их повторного использования. Допускается при малом сроке службы не защищать их антикоррозионными покрытиями.

Тросовые элементы и пучки из высокопрочной проволоки подлежат антикоррозионной защите (смазке) во всех случаях.

Увеличение толщины проката и стенок труб взамен защиты конструкций от коррозии независимо от результатов расчета не допускается.

 

Деревянные конструкции

Проектирование деревянных конструкций временных вспомогательных сооружений и устройств выполняют в соответствии с главой СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования» с учетом дополнительных требований и значений коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, приведенных в данном пособии.

· В деревянных конструкциях ВВСУ следует применять древесину, удов­­летворяющую требованиям ГОСТ 2695-71, ГОСТ 8486-66, ГОСТ 9462-71 и ГОСТ 9463-72, и в том числе:

а) для прогонов, пакетов подкрановых эстакад и рабочих мостиков – древесину хвойных пород, удовлетворяющую требованиям второго сорта. При расчете указанных элементов коэффициент надежности по назначению следует принимать равным 1;

б) для элементов прочих несущих конструкций – древесину хвойных и лиственных пород, отвечающих требованиям ко всему сорту;

в) в элементах вспомогательного назначения, повреждение которых не нарушает целостности несущих конструкций, – древесину хвойных и лиственных пород третьего сорта;

г) в элементах деревянной опалубки (по указаниям разд. 7), принимая требования к качеству древесины основных несущих элементов по подпункту «б» и прочих элементов по подпункту «в» настоящего пункта.

 

Примечание. В конструкциях тепляков, утеплений опалубки, настилов тротуаров и ограждений допускается использовать кругляк толщиной 4–7 см.

 

Лесоматериалы, бывшие в употреблении, допускаются к применению при условии, что они удовлетворяют по качеству всем приведенным выше требованиям.

Влажность древесины для изго

Поделиться:





Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...