 |
Результаты расчета по комбинациям загружений
|
|
|
|
N = 0 кН
M = 192,53 кН*м
Q = 0 кН
Коэффициент длительной части 1
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0.981 |
| п.4.5 | Момент, воспринимаемый сечением, при образовании трещин | 7,442 |
Коэффициент использования 7,442 - Момент, воспринимаемый сечением, при образовании трещин
Коэффициент длительной части 1
Проектирование каменных конструкций
Проверка прочности кирпичной стены
Проверить несущую способность поперечной кирпичной стены здания, расположенной по координационной оси 8 (рисунок 1.1). Расчетная нагрузка собирается с грузовой площади 5, имеющей размеры Агр = 
× S. Расчетное сечение стены – прямоугольник с размерами, мм, h × b = 510 × 2370. Высота стены равна высоте двух этажей: lc = 2*4,2=8,4 м (рис. 5.1), расчетные нагрузки на перекрытие: постоянная g =4,73 кН /м2, временная v = 16,8 кН /м2. Кладка сплошная (R = 1100 кН /м2) с объемным весом 
= 18,0 кН /м3. На кирпичную стену опираются две второстепенные балки и плиты модулей А, Пр. Глубина заделки балок в стену – 250 мм, плит – 60 мм.
1) сетка внутренних опор (столбов), м, 
× 
= 7,100 × 5,800;
2) шаг второстепенных балок (наибольший), м, S = 2,370;
3) высота этажа, м, Hэ = 4,200;
4) число перекрытий np = 2;
5) толщина пола, мм, hp = 100;
6) толщина плиты перекрытия, мм, hf = 70;
7) сечение ригеля, мм, hr × br = 800 × 300;
8) сечение второстепенной балки, мм, hb × bb = 500 × 200;
9) нормативные нагрузки на перекрытие, кН /м2,
постоянная от веса пола, переборок gn = 2,3;
длительная временная от веса оборудования vn = 14,00;
10) коэффициент снижения временной нагрузки
столбов и стен, воспринимающих
нагрузку от двух перекрытий и более 
= 0,90;
11) марка кирпича 75;
|
|
|
12) марка цементно – известкового раствора 25;
13) коэффициент надежности по ответственности 
= 0,95.
Решение.
Расчетная схема. Конструкция и нагрузка симметричны относительно оси стены, совпадающей с координационной осью 8. Следовательно, стена является центрально – сжатым элементом. Расчетная схема стены приведена на рисунке 5.2. для наиболее нагруженного пролета первого этажа, где расчетная длина стержня l0 = 0,8 · H = 0,8 · 4.20 = 3,36 м.
Расчетное сечение 1 – 1 находится выше уровня чистого пола на расстоянии 
= Hэ /3= 4.2 /3 = 1.4 м, где коэффициенты φ, η соответствуют табличным.
Сбор нагрузок. Нагрузка собирается с площади перекрытия Агр = 
× S= 5,800 · 2,37 = 13,746 м2, на которой расположен участок второстепенных балок длиной 
= 5,800 м.
Нагрузки от перекрытия постоянные:
-вес пола, перегородок, железобетонной плиты
Gp = 
· g · Агр = 0,95 · 4,73 · 13,746 = 61,77 кН;
-вес ребра второстепенной балки
Gb = 
· 
· bb ·(hb – hf)· 
· 
=0,95·25,0·0,200·(0,500 –0,070) · 5,800 · 1,1 = 12,35 кН.
-временная длительная нагрузка с учетом коэффициента снижения 
= 0,90:
F = 
· v · Агр · 
= 0,95 · 16,8 · 13,746 · 0,90 = 197,45 кН.
Суммарная нагрузка от одного перекрытия
N1p = Gp + Gb + F = 61,77 + 12,35 + 197,45= 271,57 кН.
Суммарная нагрузка от двух перекрытий
N2p = N1p · np = 271,57 · 2 = 543,14кН.
Постоянная нагрузка от веса кладки в сечении 1 - 1 при высоте стены 
от отметки + 1.500 до отметки + 8.40 (
=8,4–1.50= 6,9 м; 
= 1,1):
Gк = · 
· h · b · 
· 
= 0,95 · 18,0 · 0,510 · 2,37 · 6,9 · 1,1 = 156,86 кН.
Вес стены Gс с учетом веса штукатурки больше веса кладки на величину от 7 до 8%
Gс = 1,08 · Gк = 1,07 · 156,86 = 169,43 кН.
Суммарная сжимающая сила в расчетном сечении 1 – 1 от нагрузки с перекрытия и собственного веса стены:
N = N2p + Gс = 543,14 + 169,43= 712,57 кН.
Несущая способность стены Nult определяется по формуле (10)[3] расчета неармированного центрально – сжатого элемента:
Nult = 
,
где Ar - фактическая площадь расчетного сечения стены,
Ar = h · b= 0,510 · 2,37= 1,2087 м2 > 0,300 м2 (расчетное сопротивление кладки не корректируется).
|
|
|
По фактическим размерам поперечного сечения уточняем линейным интерполированием значения коэффициентов 
, mg: 
= 
/ h =3,36/0,510 = 6,59; 
= 0; mg = 1,0, так как <10. По таблице гибкости 
= 6 соответствует 
= 0,96, гибкости 
= 8 соответствует 
= 0,92.
Приращение гибкости
= (
- )/ ( - 
) = (6,59 – 6.00)/(8,00 – 6,00) = 0,295. Интерполированное значение коэффициента продольного изгиба 
вычисляем по выражению: 
= 
+ 
· (
- 
) = 0.96 + 0,292 · (0,92 –0.96) = 0,9482.
Nult = 1,0 · 0,9482 · 1100 · 1,2087 = 1260,7 кН.
Вывод. Несущая способность (прочность) стены достаточна при выполнении условия Nult ≥ N (1260,7 кН > 712,57 кН). Условие выполняется, прочность стены обеспечена.
Заключение
В результате выполнения данного курсового проекта по дисциплине «Строительные конструкции» мы изучили действующие нормы СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции» приобрели навыки в самостоятельном подборе и проверке сечений железобетонных конструкций, в результате чего было спроектировано производственное трехэтажное здание судоремонтного завода с кирпичными несущими стенами.
По результатам проведенных расчетов можно сделать вывод, что все проверки по прочности выполняются, следовательно, прочность и жесткость спроектированного здания обеспечена.
|
|
|
