Главная | Обратная связь | Поможем написать вашу работу!
МегаЛекции

Определение приведённых длин кабелей

Наименование кабеля

Сечение

силовой жилы Sж , (мм2)

Фактическая длина ℓi, км

Коэффициент

привидения Kп

Приведённая длина кабеля, км

В сети ВН ℓ*вн В сети НН ℓ*нн
Марки АС150 от ЦПП до ТП1000 Фидый от ТП доРШ От РШ до АД маслостанц 150   25 2,5 0,65   0,085 0,115 0,43   0,54 4,92 1,118   — — *(вннн)=1,9637 ∙0,0132=0,026 ℓ*ф.к.=0,0459 ℓ*мс=0,75658

 

Проверяю принятые кабели участковой сети на потери напряжения в условиях нормального режима работы.

Номинальное напряжение трансформатора ТП серии ТМ1000 10/0,4 кВ. Причем, номинально напряжение вторичной обмотки Uном.тр= 400 В, соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода (х.х.) трансформатора напряжения на вторичной обмотке повышается на 5% и составляет Uо=420 В.

Для нормальной работы электродвигателей величина напряжения на зажимах должна быть не менее 0,95 от номинального, т.е. не менее 360 В.

Таким образом, суммарные допустимые потери напряжения в сети при питании от ТП серий ТМ1000 с Uо=420 В не должны превышать при нормальной работе электродвигателей Σ∆Uнорм=60 В.

Проверка сети на потери напряжения производится для наиболее мощного и наиболее удаленного электродвигателя. При расчетах составляется схема замещения сети рис.01.

Суммарные потери напряжения в сети при нормальной работе электроприемников определяются выражением

 

Σ∆Uнорм=∆Uтр+∆Uф.к+∆Uэк≤∆Uдоп

 

где ∆Uтр – потери напряжения на обмотках трансформатора;

∆Uф.к – в фидерном кабеле;

∆Uэк – в кабеле ответвления к электроприемнику.

Для расчетов необходимо знать Iр.тр(НН)

Iр.тр(НН)= 972÷√3∙0,4=1389 А

Определение потерь напряжения при нормальной работе электроприемников (при cos φ=0,7; температуре обмотки тра. +150ºC, жил кабелей +65 ºC)

Расчетные формулы:

 

∆Uтр=√3 Iр.тр(1,5Rтр cos φтр + Xтр sin φтр) = =1,73∙1389(1,5∙0,0056∙0,7+0,026∙0,71)=58 В;

∆Uк.л= √3 Iр.к∙ℓк.л∙rк.л∙Кх∙ cos φк.л

 

Расчетные участки и точки

Расчетный ток участка кабеля Iр.i, А

Характеристика кабеля

Потери напряжения ∆Uнорм.i в

участках сети, В

Sж, (мм2) к.л, км rк.л,Ом/км Кх
1 2 3 4 5 6 7
К1 (трформатора) Iр.тр=1389 ∆Uтр = 58 В
К1 – К2 (ф.к.7) Iр (ф.к.) = 165,2 25 0,085 0,223 1,28 ∆Uф.к=1,73∙165∙0,085∙0,223∙1,28∙0,7=4,9
К3 – К4 АД маслостан Iр(мс)= 22 2,5 0,115 2,11 1,05 ∆UБП=1,73∙22∙0,115∙2,11∙1,05∙0,7=6,8

Суммарные потери напряжения для РЩ7

Σ∆Uнорм=11,7 < 58 В

 

Проверка параметров сети по условию пуска

Участковая сеть, выбранная по условию нормального режима, должна быть проверена на возможность пуска наиболее мощных и электрически удаленных двигателей без “опрокидывания”, исходя из допустимых колебаний напряжения на их зажимах.

Для возможности пуска электродвигателей величина напряжения на их зажимах Uп.р. должна быть не мене: для конвейеров – 0,85 Uном.д=360 В.

Определение потерь напряжения ∆Uнорм на зажимах двигателей к моменту их запуска при работе остальных электроприемников с учетом последовательности их включения и возможной работы в режиме холостого хода (Кх.х.=0,5)

 

∆Uнорм.i= ∆Uнорм(Iр.i÷ Iр.i)

 

Расчетные участки и точки Расчетный ток участка, кабеля Iр.i, А Потери напряжения ∆Uнорм.i участках сети, В

Запуск двигателя 11 кВт I группы электроков комбайна.

К1 (трформатора)   К1 – К2 (ф.к.)   К2 – К3 (муп) Iр.тр=0.81[4+13+92+0,5∙35+0,5∙4+22+0,5(22+80+132)]=0,81∙267,5=217   Iр (ф.к.) =0,81(4+13+22+0,5∙22)=0,81∙50=40,5   Iр (муп) =0,81(22+0,5∙22)=0,81∙33=26,7 ∆Uтр =∆Uтр (Iр.i÷Iр.i)= 21(217÷492)=9,3 В   ∆Uф.к=∆Uф.к(Iр(ф.к)÷ Iр(ф.к))= =13,1(40,5÷ 199)=2,7 В ∆Uм.к1=∆Uф.к(Iр(муп)÷ Iр(муп))= =25(26,7÷ 185)=3,6 В

Суммарные потери напряжения для точки К3

Σ∆Uнорм= 15,6 В


Определение значений A Ki для цепей запускаемых двигателей.

Расчетные формулы:

 

A Ki= (Ri cos φп + Xi sin φп); для кабеля Aк.л= ℓк.л∙rк.л∙Кх∙ cos φп.

 

Коэффициент мощности при пуске двигателей cos φп≈0,5. Данные Кх для кабелей принимаются из табл. 1.14, остальные данные – из табл. 2.6

 

Расчетные участки и точки

Характеристика кабеля

Влечена AKi для трансформатора и кабеля.
Sж,(мм2) к.л , км rк.л,Ом/км Кх  
К1 (трансфорра)   К1 – К2 (ф.к.) К2 – К3 (муп) —   25 2,5 —   0,085 0,115 —   0,223 0,423 —   1,46 1,33 Aтр=1,5∙0,0056∙ 0,5 + 0,026 ∙0,87=0,027 Aф.к.=0,085∙0,223∙ 1,46 ∙0,5=0,031 Aмуп=0,115∙0,423∙ 1,33 ∙0,5=0,062

Суммарное значение для точки К3 Σ A К3 = 0,12

 

Определение расчетных значений напряжения ∆Uп.р на зажимах двигателя, при пуске и пускового тока двигателя Iп.р.

Расчетная формула:

 

Uп.р= U р п.÷1+√3[Iп.ном÷ U ном.д(Rп cos φп + Xп sin φп)= U0 Σ∆Uнорм.i ÷ 1+√3(Iп.ном÷ U ном.д) Σ AKi;

Iп.р= Iп.ном(Uп.р÷ U ном.д) 0,8∙ U ном.д=0,8∙380=304 В

 

Расчетные точки

Расчет значений

Σ∆Uнорм Σ AKi Uп.р, В Iп.р, А
К4 22,2 0,12 Uп.р= 725 22,2 ÷ 1+1,73(792÷ 380)0,12=563>528 Iп.р= 792(563÷ 380)=676

 

Расчет токов к.з. сети.

Величины токов к.з. в сетях НН определяются с учетом возможного колебания питающего напряжения в пределах от 0,95 до 1,05, то номинального напряжения вторичной обмотки трансформатора U ном.тр = 400 В по формуле:

 

а) для трёхфазном к.з. Iк= 1,05∙U ном тр ÷√3∙Z к, А

б) для двухфазном к.з. Iк= 0,95∙U ном. тр ÷2∙Z к, А

 

где Z к – сопротивление цепи к.з. в сети НН, Ом

Сопротивление цепи в сетях напряжением 380 В определяется с учетом влияния сети напряжения 6кВ по формуле:

а) для 3/фазного к.з. при температуре жил кабелей +15ºC и обмотки трра. +20ºC

 

Z к= √(Хстрк.л ∙ L*)2+(Rтр+rк.л.∙ L*)2=√(Хстр +0,075∙ L*)2+(Rтр+0,363∙ L*)2

 

б) для 2/фазного к.з. с учетом нагрева жил кабелей до +65 ºC и обмотки трансформатора до +150 ºC

 

Z к=√(Хстр +0,075∙ L*)2+(Rтр+0,423∙ L*)2, Ом

 

где: Хс – сопротивление системы ВН, приведенное к напряжению НН и =0,0105 Ом

L* общая приведенная к НН длина кабелей ВН и НН от базовой точки до т. к.з.

Хтр, Rтр – индуктивное и активное сопротивление обмоток трра. по его техническим данным, и =0,026 и 0,0056 соответственно.

1,5 – коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления обмоток трансформатора при нагреве от +20ºC до +150 ºC

К1: Z к= √(0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+(0,0056+0,363∙ 0,026)2=0,0413

Iк= 724,5 ÷1,73∙0,0413=10140,

Z к=√(0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+(0,0056+0,423∙ 0,026)2=0,0431

Iк= 655,5 ÷2∙0,0431=7604, А

К2: Z к= √(0,0105+0,026 +0,075∙0,1286)2+(0,0056+0,363∙ 0,1286)2=0,07

Iк= 724,5 ÷1,73∙0,07=5983, А

Z к=√(0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+(0,0056+0,423∙ 0,1286)2=0,08

Iк= 655,5 ÷2∙0,08=4097, А

К3: Z к= √(0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+(0,0056+0,363∙0,3486)2=0,146

Iк= 724,5 ÷1,73∙0,146=2869,

Z к=√(0,0105+0,026 +0,075∙0,3486)2+(0,0056+0,423∙0,3486)2=0,168

Iк= 655,5 ÷2∙0,168=1951, А

Расчет сопротивлений цепи к.з. Z к и Z к; токов к.з. Iк и Iк в кабельных сетях напряжением 10300 и 380 В.

 

Расчетная точка к.з.

Суммарное приведенная длина кабелей от базовой точки до точки к.з. ℓ*вн и L*, км

Полное сопротивление цепи к.з., Ом

Точки к.з., А

Z к Z к Iк Iк
К1 L* К1 = ℓ*(вннн)=0,026 0,0413 0,0431 10140 7604
К2 L* К2 = L* К1+ ℓ*ф.к.7=0,026+0,1026=0,1286 0,07 0,08 5983 4097
К3 L* К3 = L* К2+ ℓ*уп=0,1286+0,22=0,3486 0,146 0,168 2869 1951

 

Выбор коммутационно-защитной аппаратуры РШ и отключающие уставки защит электрооборудования участка.

Каждый коммутационно-защитный аппарат должен быть выбран по номинальному напряжению Uном, номинальному току Iном и проверен на отключающую способность Sо.пр. или I о.пр.

Выбор разъединителя с плавкими вставками (А37)

Выбор А37 ТП по токам нагрузки и проверка по коммутационной способности в данном расчете не производится, так как это выполнено разработчиком ТП.

Выбор фидерных автоматических выключателей (А37) производится по номинальному напряжению сети и номинальному току. Номинальный ток АВ должен соответствовать условию

 

 Iном.А37 ≥ Iр. А37= Iр. (ф.к) где: Iр. А37 – расчетный ток через А37

 

Значит, для соблюдения условий выбираем:

Для групы электроприёмников от ТП (ф.к.) Iном.А37=200 А, т.к. Iр. (ф.к.)=165,2 А

Тип А3739Ф Iном=200А I о.пр.=18000 А ПМЗ Iу=4001200

Выбранные А37 проверим на способность отключить максимальный ток к.з., в качестве которого берётся расчетный ток трёхфазного к.з. на выводах А37.

Для выбранных А37 условие полностью соблюдается, т.к. I о.пр.=18000 А – для РФВ ф.к., а по расчету 1,2∙I к = 1,2∙5983=7180 А – для РФВ

18000≥7180

При выборе пускателя для электроустановки заданными являются:

а) номинальное напряжение сети;

б) тип и мощность электроприемников;

в) токи нагрузки и пусковые токи электродвигателей;

г) марка и сечение входящего и отходящего кабелей;

д) значение токов к.з. I к – в месте уставки пускателя и I к – в наиболее удалённом от пускателя точки сети, включаемой данным пускателем.

Максимальные (3/фазные) токи к.з. в сети должны отключаться автоматическими

выключателями или групповыми пускателями. В связи с этим отключающая способность пускателя достаточна, если ток к.з. будет отключаться предыдущим защитным аппаратом, у которого уставка тока отключения МТЗ соответствует условию.


Iу≤ Iк÷Кч= I о.пр÷1,2∙Кч=0,55∙I о.пр ,

 

Где: Iк – ток к.з. на зажимах пускателя;

I о.пр – отключающая способность проверяемого пускателя;

Кч – коэффициент чувствительности МТЗ предыдущего аппарата 1,2

1,2 – коэффициент надежности.

Для соблюдения условий выбираем:

Т.к. Iр.(мс)=22 А, то для АД маслостанции удвоителя пакетов будет соответствовать

А3716С Iном=25А I о.пр.=1500 А УМЗ Iу=63187 Iт=6000 I о.пр(n=2)=8700 А

Выбор и проверка уставок максимально-токовой защиты (МТЗ) низковольтных аппаратов.

При защите ответвлений к электродвигателям ток уставки МТЗ выбирается по условиям:

 

Iу ≥Кн I пр ; Iу ≥ I п.ном

 

где: Кн – коэффициент надежности, принимаемый равным 1,25

При защите магистрали, ток уставки определяется по условию

 

Iу ≥ Кн I прмах.+ Σ Iр.i

 

где: I прмах – расчетный пусковой ток наиболее мощного двигателя

Iу.тр.(нн) ≥1,25∙972+217=1187 Iу=1230±15%=1200

Iу.(ф.к.7) ≥1,25∙118+41=159 Iу=180±15%=153

Iу.(уп) ≥1,25∙11+21=32 Iу=32±15%=27,8

Iу.(мс) ≥1,25∙11+0=11 Iу=11±15%=9

 


Глава 5.Охрана труда

Поделиться:





Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 megalektsii.ru Все авторские права принадлежат авторам лекционных материалов. Обратная связь с нами...