Переменное минимальное давление питание в гидросистеме при допущении линейной зависимости утечек жидкости от давления.
В этом случае порядок расчёта эпюры мощности для 
при допущении линейной зависимости утечек жидкости от давления без учёта вязкости от температуры имеет вид:
2.1. Фактическое минимальное значение мощности источника энергии формируется при одновременном движении двух рулевых машин, перемещая проекцию вектора тяги под углом 
, когда 
, при минимальном давлении в гидросистеме p*, определяемом соответствующим расчётом поверхности S*, имеет вид:
(3.12)
где p* - минимальное давление, при котором происходит касание требуемой эпюры и располагаемой в точке .
2.2. Используя соотношение (3.12), получено 
в результате решения уравнения:
(3.13)
2.3. Так как 
, то, используя уравнение баланса секундного газового расхода для , когда клапан не работает, получено выражение для определения 
поверхности горения, при которой обеспечивается минимальная мощность для случая одновременного движения двух рулевых машин с полезным расходом жидкости и перемещение проекции вектора тяги под углом к базовым координатам, из уравнения:
(3.14)
2.4. Для нахождения текущих значений давления в полном диапазоне изменения углов (расхода жидкости) при вычислении данных эпюры мощности получено значение угла 
для давления 
, при котором происходит смена режимов работы клапана.
Используя преобразование 
в уравнении баланса (3.3) при подстановке , получаем:
. (3.15)
Преобразуя (3.15), получаем:
(3.16)
2.5. Текущие значения относительной фактической мощности определятся по соотношению:
(3.17)
2.6 Коэффициент, характеризующий чувствительность клапана 
к изменению давления определен аналогично п. 1.3 предыдущего раздела установленным максимальным давлением 
для режима работы газогенератора при максимальной температуре эксплуатации заряда (
), поверхности 
и отсутствии движения рулевой машины 
из уравнения:
(2.25) (3.18)
в виде:
(3.19)
2.7. В диапазоне углов
определяются
, используя уравнение баланса (3.2) для
:
(3.20)
Найденные значения 
подставляются в (3.17). Полученные значения 
в диапазоне углов
используются для построения графика
(cм. таблицу 1, график на рис. 1 в Приложении 1).
2.8. В пределах изменения
получают значения
, используя уравнение баланса (3.3) для
:
(3.21)
После подстановки полученных значений 
в выражение (3.17) относительной фактической мощности источника питания, определено 
в диапазоне углов 
и построен график 
(см. Приложение 1).
2.10. Достроена симметричная часть в диапазоне 
.
2.11. Определены площади под кривыми 
и 
.
Рис. 1. Зависимость мощности привода с вытеснительным источником питания от угла поворота поворотного управляющего сопла без учета зависимости вязкости жидкости от температуры и давления.
На рис. 3.7 представлена диаграмма нагрузки в случае минимальной мощности рассеиваемой в дроссельных элементах (для энергетической диаграммы в плоскости «x-y» указанный режим работы ограничивается зависимостью N=f(α) соответствующей кривой «а, b, c, d, e, f, g, h, k, l, m, n»)
Рис. 3.7. Круговая диаграмма шарнирного момента поворотного управляющего сопла:
Fр,Vр - располагаемая сила и скорость рулевых машин соответственно, δ - угол поворотного управляющего сопла относительно продольной оси изделия, Npасп2, Npасп1,4 - располагаемая мощность рулевых машин, Fтр,Vтр – требуемая сила и скорость рулевых машин соответственно
Из данных диаграммы, представленной на рис. 3.7, следует, что площадь под кривой Npасп2 (a) на 70 % больше чем под кривой Nтр (a), а площадь под кривой Npасп1,4 (a) на 35 % больше чем под кривой Nтр (a), что свидетельствует оснижении рассеивания избытка энергии в приводе в виде тепловых потерь на дроссельных элементах (золотнике, регуляторах и т.д.). В этом случае избыточная мощность сократилась на 35 %, за счет уменьшения площади горения газогенератора с 
до 
, при расчете источника питания с переменным минимальным давлением нагнетания.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что реализация рационального использования энергетических характеристик, то есть реализация варианта построения источника питания с переменным давлением, позволяет существенно улучшить массогабаритные показатели ТГ и привода.
При определении величины снижения массы топлива ТГ воспользуемся уравнением (3.2) баланса массового секундного газоприхода и расхода для вытеснительного источника питания пренебрегая расходом через клапан. Выражение площади поверхности горения для двух случаев имеет вид:
Относительная величина уменьшения площади поверхности горения 
, полученная путём деления разницы (S2 – S*) на S2, в зависимости от относительной величины непроизводительного расхода 
с учётом соотношения(3.13):
имеет вид:
График 
представлен на рис. 3.8
Рис. 3.8. Графическое изображение функции
График, представленный на рис. 3.8, позволяет получать относительные значения поверхности горения источника питания и, как следствие, показатель улучшения энергомассовых характеристик для различных значений непроизводительного расхода. Так, при отношении непроизводительного расхода к полезному 
, относительная величина площади поверхности горения составляет 
=0.35, т.е. выигрыш по массе твердотопливного газогенератора в этом случае составляет примерно 35%. При этом с ростом непроизводительного расхода по сравнению с полезным расходом относительная величина площади поверхности горения снижается.
Воспользуйтесь поиском по сайту:
