зданий различного назначения. 6 глава

Вентиляторная секция может быть как промежуточной секцией, так и являться нагнетательным патрубком на выходе из кондиционера. Расположение выходного напорного патрубка может быть различным: вверх, вниз, вбок, так как положение кожуха радиального вентилятора определяется углом поворота корпуса относительно исходного положения.

Производительность вентиляторной секции соответствует мощности центрального кондиционера.

Максимальная температура работы вентилятора 85 ^ОС, максимальная температура стандартного двигателя 40 ^ОС, диапазон рабочих (эксплуатационных) температур от –30 ^ОС до +80 ^ОС. Напор вентилятора лежит в диапазоне от 100 Па до 2500 Па.

Возможно изготовление вентиляторной группы во взрывобезопасном исполнении.

Блоки шумоглушения

Секция шумоглушения предназначена для снижения уровня аэродинамического и механического шума, создаваемого центральным кондиционером (встроенными вентиляторами, насосами, потоками рабочих сред и т.п.).

Внутри секции шумоглушения закреплены звукопоглощающие пластины, которые изготавливаются, например, из нескольких слоев минеральной ваты специально подобранной плотности. Внешняя поверхность минеральной ваты усилена стекловолокнистым покрытием.

Секции шумоглушения производятся нескольких типоразмеров (от 0.5 до 2.0 м) с разными количествами звукопоглощающих пластин.

Если по условиям технологической компоновки непосредственно перед секцией шумоглушения необходимо установить вентиляторную секцию, то требуется применять специальную секцию (расширительную камеру) с рассекателями воздуха, позволяющую выровнять скорость и направление потоков воздуха в поперечном сечении секции шумоглушителя.

Дополнительное оборудование

Промежуточные камеры

Промежуточные камеры используются при необходимости переформирования воздушного потока, изменения его направления, а также в обоснованных случаях для обслуживания соседнего оборудования в секциях центрального кондиционера.

Корпуса блоков

Корпуса функциональных блоков - секций выполнены в виде каркасной конструкции из ригелей и стоек специального профиля, соединенных между собой угловыми элементами. В качестве наружного ограждения служат несъемные, съемные или открывающиеся на петлях со стороны обслуживания теплоизоляционные панели соответствующей толщины.

Панели выполнены в виде "сэндвичей" из металлических оцинкованных листов с отбортовками, образующими короб, который внутри заполнен трудно-возгораемой минеральной (базальтовой) ватой с малой гидрофобностью, низким коэффициентом теплопроводности, с высокими звукоизоляционными качествами и с безусадочными свойствами.

Гладкие внутренние поверхности корпуса снижают аэродинамическое сопротивление, облегчают очистку и обслуживание блоков.

Гибкие вставки

Для присоединения центрального кондиционера к воздухозаборной и воздухораздающей шахтам используют мягкие или жесткие вставки, а также обратные фланцы для воздушного клапана.

Автоматика и управление

Центральные кондиционеры по требованию заказчика комплектуются приборами автоматики и управления, обеспечивающими его работу по заданным технологии и параметрам. Управление кондиционером осуществляется со щита автоматики и управления, который, как правило, устанавливается в венткамере, либо в ином доступном для обслуживания месте. По дополнительному заказу щит автоматики и управления может содержать элементы связи с противопожарными системами, а также дистанционное управление. Для каждого конкретного кондиционера необходима техническая характеристика метода управления.

Приборы автоматики, применяемые для центральных кондиционеров стандартной комплектации, предусматривают следующие возможности:

-обеспечение регулирования воздухозабора;

-поддержание постоянной температуры приточного воздуха;

-защита водяного воздухонагревателя от замораживания;

-защита электрокалорифера от перегрева;

-регулирование охлаждения воздуха;

-индикация запыленности воздушного фильтра;

-индикация остановки или неисправности вентилятора;

-защита от коротких замыканий и перегрузок в электрических цепях.

При значительном количестве установок кондиционирования воздуха, вытяжных и других вентиляционных систем на одном объекте целесообразно и возможно объединение их централизованным управлением (при сохранении местных щитов) в специальном диспетчерском пункте с любой степенью компьютеризации процесса управления.

 

 

2.Контактные аппараты для обработки воздуха в УКВ

Общим признаком контактных аппаратов является тепловлажностная обработка воздуха в условиях непосредственного контак­та с поверхностью воды или водного раствора.

Контактные аппараты в виде камер орошения остаются до на­стоящего времени основным видом оборудования для политропи­ческой и адиабатной обработки воздуха. В камерах орошения вследствие разбрызгивания воды в виде мелких капель создается большая площадь поверхности контакта между воздухом и во­дой. Так, распыление 1 кг воды на капли диаметром 1 мм создает площадь поверхности 6 м².

Широкое распространение получили двухрядные камеры оро­шения с горизонтальным движением воздушного потока (рис. VI.4). Поддон, две боковые стенки и потолок образуют корпус камеры. В поддоне с помощью поплавкового клапана обеспечивается под­держание постоянного уровня воды, поступающей из питьевого водопровода. Избыток воды сливается через воронку переливного устройства. Всасывающий трубопровод соединяется с фланцем во­дяного фильтра, а нагнетательный трубопровод -с фланцами распределительных коллекторов. На горизонтальных распредели­тельных коллекторах закреплены вертикальные стояки с форсун­ками. Места расположения форсунок на стояках выбираются та­ким образом, чтобы обеспечить перекрытие факелами распыла воды все поперечное сечение оросительного пространства.

На входе в камеру предусмотрены направляющие пластины, обеспе­чивающие выравнивание потока воздуха по сечению корпуса. На выходе из камеры установлены изогнутые пластины, многократ­но (до 6 раз) изменяющие на­правление потока воздуха. В ре­зультате этого капли воды, взвешенные в воздушном потоке, удерживаются на поверхности пластин и стекают в поддон ка­меры. Такие устройства называ­ют сепараторами или каплеуло-вителями.

 

Рис. VI 4. Двухрядная горизонтальная ка­мера орошения 1 - входные направляющие пластины, 2 - трубчатые вертикальные стояки с отвер­стиями, 3 - форсунки,4-горизонтальные водораспределительные коллекторы, 5 - пластины каплеуловнтелей, 6 - присоеди­нительная камера, 7 - поплавковый кла­пан подпитки от водопровода 8 - водя­ной фильтр, 9 -переливное устройство, 10 - поддон 11— патрубок присоединения к слива.

 

Испытания показали, что при неподвижном положении изогну­тых пластин сепараторов удается удерживать взвешенные капли воды при скоростях движения воздуха в поперечном сечении более 3 м/с. Поэтому значения скоростей движения воздуха 2,6—2,8 м/с определяют максималь­ную пропускную способность (производительность) камеры оро­шения по воздуху. Для увеличения производительности ороситель­ных камер разработаны конструкции вращающихся сепараторов, при применении которых скорость движения воздуха в поперечном сечении может быть увеличена до 7 м/с при надежном улав­ливании капель из воздушного потока. Габариты таких аппаратов значительно меньше аналогичных по производительности камер орошения с неподвижными сепараторами.

Результаты испытаний показали, что наиболее рациональным является двухрядное расположение форсунок в горизонтальных камерах орошения: в первом ряду отверстия распыла в форсун­ках направлены по потоку воздуха, а во втором ряду — против потока.

Эффективность процессов тепло- и массообмена в ороситель­ном пространстве в значительной мере зависит от размеров ка­пель Наиболее ответственными являются процессы охлаждения и осушения воздуха. Как было показано выше, протекание про­цессов осушения воздуха возможно только при условиях, если температура на поверхности капель будет ниже температуры то­чки росы воздуха. В работах Е. В. Стефанова показано, что в факеле форсунок всегда содержатся капли малого размера. Эти капли быстро нагреваются и достигают температуры воздуха по мокрому термометру, что приводит к их испарению и значитель­ному снижению результирующего осушения воздуха. В связи с этим для осуществления процессов охлаждения и осушения при­меняются форсунки, в факеле распыла которых преобладают капли крупного диаметра (1 — 2 мм).

Значительный угол раскрытия водяного факела (до140°) сохраняет устойчивость факела при давлении воды перед форсунками от 40 кПа и выше. Производительность одиночной форсунки зависит от давления.

Для присоединения трубопроводов, заби­рающих воду из бака и подводящих ее к форсункам, в камере смонтированы контрфланцы с прокладкой и комплектом крепежа. В баке камеры установлен сетчатый фильтр для очистки рецирку­ляционной воды (фильтры периодически промываются водой из шланга). Постоянный уровень воды в баке обеспечивается под­питкой водопроводной водой через шаровой клапан, а излишки воды удаляются через переливное устройство. Опорожняют бак от воды (при чистке) через линию слива, имеющую ручной вентиль.

Скорость движения воздуха в любой точке поперечного сечения не должна превышать 3 м/с, а поток воздуха должен быть равномерным по сечению оро­сительного пространства.

Таким образом, типовые ОКФ имеют определенные размеры, оснащены стандартным оборудованием (форсунками, сепарато­рами, поддонами и др.) и используются в довольно регламенти­рованных режимах.

При использовании ОКФ в теплый период года наиболее ответственным является режим охлаждения при одновременном осу­шении воздуха. Эффективность этих режимов оценивается энтальпийным показателем процесса, соответствующим относи­тельному перепаду энтальпий тепломассообменивающихся сред (воздух — вода).

Необходимо знать и второй пара­метр, в качестве которого предложено находить конечную относительную влажность воздуха <р₂ в зависимости от относи­тельной влажности воздуха на входе в камеру φ₂ и давления во­ды перед форсунками.

Для холодного и переходного периодов года основным явля­ется режим адиабатного увлажнения воздуха. Эффективность этого режима оценивается по относительному перепаду темпера­тур обменивающихся сред.

Адиабатное увлажнение можно рассма­тривать протекающим при постоянной энтальпии, равной началь­ному состоянию воздуха до камеры орошения. Поэтому для на­хождения конечного состояния воздуха достаточно располагать зависимостью Е_а от В.При построении режима адиабатного увлажнения конечные параметры воздуха на I-d-диаграмме определяются точкой пересечения линий изотермы ко­нечной температуры t₂,, и эн­тальпии I₁ = I₂.

Режимы адиабатного увлажнения протекают при постоянной температуре влажной поверхности, равной температуре мокрого термометра увлажняемого воздуха. В таких режимах выгодно использовать в насадке тонкие гигроско­пичные материалы, поверхность которых быстро становится влаж­ной, даже при неполном смачивании ее орошающей водой. В качест­ве такого материала используется, например, тонкая осиновая стружка, заполняющая кассету глубиной 80 мм (способ свободной укладкн материала). При малой глубине кассет создаются ком­пактные конструкции аппаратов адиабатного увлажнения.

Свободная укладка материала, как правило, применяется в орошаемых насадках высотой до 0,4 м. При большей высоте на­блюдается проседание смоченного материала в слое и ухудшение эффективности адиабатного увлажнения из-за образования пус­тот. Для устранения этого недостатка разработаны увлажнитель­ные аппараты с орошаемой насадкой из гигроскопичного материа­ла, уложенного и связанного в пакет при постоянной форме кана­лов, например, из склеенных листов гофрированного тонкого карто­на, предварительно пропитанного для предотвращения гниения специальными растворами. Благодаря применению гигроскопично­го материала в орошаемых слоях удается получить высокую эф­фективность процессов адиабатного увлажнения (E_а = 0,8) при малых коэффициентах орошения В = 0,1-0,2. Вода на орошение материала насадки подается через перфорированные лотки. Тре­буемое в сети давление при работе насоса определяется главным образом высотой подъема воды к оросительным устройствам. Вследствие малых расходов и требуемых давлений воды достигается значительное сокращение расхода электроэнергии на привод электродвигателей насосов, используемых для рециркуляции оро­шающей воды, по сравнению с камерами орошения ОКФ.

Как было показано выше, в режимах охлаждения и осушения воздуха необходимо поддерживать температуру на поверхности во­ды ниже температуры точки росы. Для этого требуются высокие коэффициенты орошения В=1,5-2,5, которые достигаются в аппа­ратах с орошаемой насадкой общего назначения. В аппаратах об­щего назначения кроме политропических режимов можно осуще­ствлять и режимы адиабатного увлажнения воздуха.

 

Рис. VI 8 Контактный аппарат с много­ярусным расположением орошаемой на­садки

/ — корпус, 2 — рдспределительиые перфо­рированные трубы, 3 — орошаемая насад­ка, 4 — промежуточные водосборники, 5 — поддон, 6 — каплеуловители, 7 — гидравли­ческие затворы, 8 — водосборные трубы, 9 — штуцер для удаления отработанной воды

В последние годы исследованы контактные аппараты с орошае­мой насадкой, образуемой из пластмассовых сеток и листов. Е. В. Стефановым изучались орошаемые насадки, составляемые из 32 капроновых сеток с размером ячеек 2*2 мм. Наилучшие условия для режимов одновременного охлаждения и осушения воздуха соз­даются при полном покрытии поверхности материала насадки плен­кой орошающей воды. Эти условия достигаются при определен­ных соотношениях скоростей воздуха по сечению каналов насадки и интенсивности орошения водой. В целях развития пло­щади фасадного сечения прибегают к многоярусному расположе­нию орошаемой насадки по высоте контактного аппарата (рис. VI 8) Для распределения воды используются простейшие устрой­ства в форме труб с отверстиями (перфорацией). Требуемое дав­ление орошающей воды не превышает 2—5 кПа. При обеспечении В=1,5-2 требуется меньше энергии на подачу орошающей воды по сравнению с применением форсунок в камерах орошения.

Эти насадки представляют собой пропитанные эпоксидной смолой блоки растянутой крафт-бумаги или гофриро­ванные пластмассовые пластины. Для насадок с постоянной фор­мой каналов распределение орошающей воды по всей площади верхнего сечения насадки достигается применением механических форсунок грубого распыла с большим диаметром выходного от­верстия (12—18 мм), равномерно распыляющих крупные капли при малых давлениях (до 5 кПа) На базе насадок с постоянной формой каналов создаются контактные аппараты с многоярусным расположением орошаемых насадок аналогично конструктивной схеме, приведенной на рис. VI.8.

В пенных аппаратах полочного типа водовоздушная эмульсия создается при прохождении воздушного потока через отверстия в горизонтальной решетке, на которую сверху подается вода. Площадь сечения отверстий в решетке принимается 8—10% площади поперечного сечения аппарата. Скорость движения воздуха в от­верстиях решетки может быть 10—20 м/с. При этих условиях над решеткой образуется слой водовоздушной пены высотой до 300 мм.

В циклонно-пенных аппаратах в вертикальную камеру подает­ся предварительно закрученный в улиткообразном канале воздуш­ный поток. Сверху в камеру подается вода, подхватываемая вра­щающимся воздушным потоком, и создается пенный слой высотой до 600 мм.

В ударно-пенных аппаратах в поддоне содержится вода, под углом к поверхности которой со скоростью 15—20 м/с подводит­ся воздушный поток. При этом происходит преобразование кинети­ческой энергии воздушного потока в давление, под воздействием которого часть воды поднимается и образует в вертикальной час­ти аппарата пенный слой высотой до 300 мм.

Создание водовоздушной эмульсии (пенного слоя) требует зат­рат энергии воздушного потока, поэтому аэродинамическое сопро­тивление таких аппаратов достигает 1—1,2 кПа, что значительно больше, чем в камерах орошения ОКФ и аппаратах с орошаемой насадкой. Это требует повышенных расходов энергии на переме­щение воздуха через пенные аппараты и является большим недос­татком. Для удержания взвешенных в воздухе капель воды в вы­ходном сечении пенных аппаратов устанавливают каплеуловители. Обычные конструкции каплеуловителей используют при скоростях движения воздуха в их сечении не более 3 м/с.

Эффективное протекание процессов тепло- и массообмена в пенном слое небольшой высоты позволяет конструировать аппара­ты пенного типа меньших габаритов по сравнению с другими кон­тактными аппаратами аналогичной производительности по возду­ху. Это определяет преимущественную область их применения в случаях, когда имеются значительные ограничения к размерам требуемых площадей и объема для размещения аппаратов (напри­мер, на кораблях). В создание пенных аппаратов большой вклад внесен Е. В. Стефановым и С. А. Богатых.

В заключение необходимо отметить недостатки, свойственные методу обработки воздуха при непосредственном контакте с во­дой. Общими недостатками аппаратов контактного типа являют­ся усложненность схем их снабжения холодной водой, наличие до­полнительных баков для сбора воды после поддонов, а также возможная загрязненность воды в поддонах пылью и микроорганизмами, попадающими в нее из воздуха. На­копление в поддонах контактных аппаратов грязи и отложений мо­жет привести к ухудшению санитарно-гигиенических качеств об­рабатываемого воздуха. Для исключения этого необходимо пос­тоянно следить за чистотой поддонов и периодически промывать их (например, еженедельно). Выполнение этих требований связано с повышенными затратами ручного труда и сбросом больших коли­честв водопроводной воды в канализацию. Эти недостатки устра­няются в закрытых схемах циркуляции воды с использованием в УКВ поверхностных теплообменников вместо контактных аппара­тов. Однако это ведет к повышению расхода металла на сооружение СКВ. Повышение гигиенических качеств воздуха в процессах его увлажнения достигается использованием аппаратов с практически полным испарением воды, а также применением паровых увлажни­телей.

 

3.Устройство поверхностных теплообменников

Общим конструктивным признаком поверхностных теплообмен­ников является наличие непроницаемой для газа и жидкости раз­делительной стенки между кондиционируемым воздухом и тепло-или холодоносителем. Следовательно, по режиму тепломассообме­на они работают по схеме ТП-модели.

Для осуществления режимов нагревания, охлаждения и осуше­ния воздуха в центральных УКВ используются теплообменники, по трубкам которых проходит вода. С целью интенсификации тепло­обмена с наружной стороны, где проходит воздух, трубки оребряются. Наибольшее распространение получили методы оребрения путем насадки на трубки пластин и накаткой ребер из материала трубки. Высота ребер зависит от диаметра трубок и назначения теплообменников. Отношение площади поверхности оребренных тру­бок к площади поверхности гладкой трубки (коэффициент оребре­ния) в современных конструкциях теплообменников достигает 20— 24.

В конструкциях центральных УКВ в поверхностных теплооб­менниках используются биметаллические накатные трубки. При их изготовлении на стальную трубку насаживают толстостенную алюминиевую трубу и на станке выдавливают ребра из наружной стенки алюминиевой трубки.

В кондиционерах КТЦ2 используются унифицированные по все­му ряду базовые теплообменники, конструктивная схема которых показана на рис. VI.9. Теплоотдающая поверхность, образуемая оребренными труб­ками одинаковой длины 1655 мм, состоит из трех базовых теплооб­менников: однометрового, имеющего 23 трубки по высоте; полуто­раметрового — 35 трубок по высоте; двухметрового — 47 трубок по высоте. Концы трубок вварены в трубные решетки, к которым привариваются крышки и перегородки, обеспечивающие многоходовое

 

 

 

Рис. VI.9. Однометровый базовый теплообменник для кондиционеров КТЦ2

/ — фланцы для присоединения трубопроводов, 2 — трубные решетки с перегородками,

3 — оребренные трубы

(последовательное) прохождение воды по трубкам. В одно­метровом теплообменнике имеется четыре хода для воды, в полу­тораметровом — шесть ходов; в двухметровом — восемь.

 

 

По ходу воздуха в базовых теплообменниках может быть один или два ряда, для которых сохраняется одинаковый размер по глу­бине 180 мм. Из базовых теплообменников собирают поверхност­ные воздухонагреватели и воздухоохладители на соответствующую номинальную производительность кондиционеров КТЦ2. Все фасадное сечение теплообменни­ков заполнено оребренными трубками, а требуемая номинальная производительность достигается соответствующей сборкой базовых теплообменников.

При использовании обводного воздушного канала применяются воздухонагреватели, у которых только часть фасадного сечения заполнена оребренными трубками, а в верхней части расположен многостворчатый воздушный клапан. Привод створок воздушного клапана осуществляется от пневматических или электрических ис­полнительных механизмов.

При применении теплообменников необходимо выбрать рацио­нальную схему обвязки их трубопроводами. Обвязка трубопрово­дов может обеспечивать последовательное, параллельное и после­довательно-параллельное прохождение воды по теплообменникам. Выбор схемы обвязки трубопроводами теплообменников определя­ет живое сечение труб для прохода воды и ее скорость. В целях достижения больших значений коэффициентов теплоотдачи при умеренных гидравлических сопротивлениях необходимо принимать скорость течения воды по трубам теплообменников для условий начала развитого турбулентного режима течения. При температуре горячей воды 70—90°С этому режиму отвечают скорости движения воды в трубках 0,15—0,3 м/с. Даль­нейшее повышение скорости течения воды не приводит к существен­ному увеличению коэффициента теплопередачи, но значительно возрастают гидравлические потери. При скоростях течения горячей воды ниже 0,15 м/с в области переходного режима течения отме­чается заметное снижение коэффициентов теплопередачи.

Как правило, после анализа на I-d -диаграмме режимов рабо­ты СКВ известными для расчета воздухонагревателей являются расход воздуха, а также начальные и конечные параметры нагре­ваемого воздуха. Горячая вода от центрального источника и ее начальная температура определяются соответствующим темпера­турным графиком регулирования работы сети теплоснабжения в холодное время года. В теплое время года зональные воздухо­нагреватели питаются горячей водой, подаваемой по графику го­рячего водоснабжения с начальной температурой не выше 70°С.

Для осуществления в центральных УКВ режимов охлаждения при постоянном влагосодержании, а также охлаждения с осуше­нием воздуха используются поверхностные теплообменники, по трубкам которых проходит холодная вода Конструкция воздухоох­ладителей аналогична рассмотренным выше воздухонагревателям В кондиционерах типа КТЦ2 в качестве воздухоохладителей при­меняются блоки тепломассообмена, конструктивная схема которых показана на рис. VI 11. Поверхностные воздухоохладите­ли в типовой схеме состоят из одного двухрядного тепло­обменника. Размеры воздухоохладителей анало­гичны размерам двухрядных воздухонагревателей с регулирова­нием по воде. Для уменьшения числа поверхност­ных теплообменников в составе УКВ рекомендуется первый по ходу воздуха двухрядный воздухоохладитель использовать в

 

 

Рис. VI 11. Конструктивная схема блока тепломассообмена

1-двухрядный воздухоохладитель из базовыхтеплообменников, 2 — оросительная камера, 3 — бак с водой, 4 — насосс электродвигателем, 5 - трубопроводы системы орошения,

6-пластинчатый каплеуловитель,

7 - оросительные форсунки, 8 - шаровой клапан посто­янной подпитки от водопровода, 9 — перелив, 10 — фильтр для очистки рециркуляционной

воды

 

холодное время года в качестве воздухонагревателя I подогрева с подачей в него горячей воды. По специальному заказу завод-изготовитель может выполнить поставку до четырех двух­рядных воздухоохладителей (восемь рядов).

Для адиабатного увлажнения служит система орошения, сос­тоящая из одного ряда форсунок, направленных против потока воздуха. Стояк с форсунками смонтирован в оросительной каме­ре, оборудованной шаровым клапаном, присоединенным к водопро­воду. Избытки воды удаляются через переливное устройство. Для очистки рециркуляционной воды в баке установлены сетча­тые фильтры. В комплект поставки входят насос с электро­двигателем и соединительные трубопроводы. В режиме адиабат­ного увлажнения в достигается показатель Е_а = 0,9.

Схема обвязки трубопроводами поверхностных воздухоохлади­телей выбирается с учетом достижения режима развитого турбу­лентного течения холодной воды по трубкам. В работе пока­зано, что в режимах охлаждения воздуха развитое турбулентное течение в трубках воздухоохладителей при температуре воды 6—8°С наблюдается при скоростях воды 0,6—0,8 м/с.

Охлаждение воздуха при постоянном влагосодержании возмож­но в том случае, если температура наружной поверхности воздухо­охладителя будет равна или больше температуры точки росы воз­духа. Расчет и выбор режимов работы воздухоохладителей про­водится с помощью показателей Q_t, W, Fo_B.

Наиболее ответственными для круглогодичной работы УКВ яв­ляются режимы одновременного охлаждения и осушения воздуха. На рис. VI.13 представлено построение на I-d- диаграмме процес­сов охлаждения воздуха в поверхностном теплообменнике,, нитаемом холодной водой. Процессы имеют следующие общие усло­вия:

1) прямые линии, соединяющие точки начального и конечного состояния воздуха, пересекают кривую насыщения φ= 100% в од­ной точке f, имеющей температуру t_f, равную средней температу­ре наружной поверхности воздухоохладителя;

при одинаковой конструкции воздухоохладителя, при одном и том же расходе воздуха и воды, при равном значении начальной энтальпии воздуха I₁ и начальной температуры холодной воды t_wx

Полученное построением значение t_t должно быть больше значения температуры источника холода t_wx не менее чем на 2—6°. При построении на рис. VI. 13 режиму «сухого» охлаждения со­ответствует процесс между точками 1¹ —2'. Режимы охлаждения с различной интенсивностью влаговыпадения оцениваются без­размерным показателем.

В соответствии с изложенным реальный режим охлаждения и осушения воздуха построением на I-d- диаграмме заменяется на условно «сухой» режим охлажде­ния, в котором сохраняется оди­наковый расход холода согласно уравнению теплового баланса (VI. 13). В расчетном «сухом» ре­жиме охлаждения используется методика, аналогичная рассмот­ренной выше при расчете процес­сов охлаждения без изменения влагосодержания воздуха. Изме­нения температуры оцениваются показателем перепада темпера­тур, который для условно «сухо­го» режима Начальная температура холодной воды t_wU подаваемой в труб­ки воздухоохладителя, должна выбираться с учетом следующих ограничений: при использовании минимально возможной темпера­туры холодной воды t_w1min=t_w.x требуемая площадь поверхности воздухоохладителя будет наименьшей; для t_w1max = t_f-2 — требуе­мая площадь поверхности будет наибольшей; численные значения показателя W рекомендуется принимать от 0,1 до 0,4.

 

 

Рис. VI.13. / — d-диаграмма к расчету ре­жим охлаждения и осушения воздуха в воздухоохладителях

 

 

4 .Местные СКВ. Основное оборудование.

Местные кондиционеры - такие устройства, которые предназначены для создания требуемого микроклимата в помещении, где они установлены, или его части.

Эти устройства могут быть как автономными (имеющими встроенный холодильный агрегат), так и неавтономными (получающими теплоту и холод от внешних источников).

К неавтономным устройствам обработки воздуха (их трудно назвать кондиционерами) относят вентиляторные теплообменники - фанкойлы (fan coils) производительностью по воздуху 150-6000 куб. м/ч и соответственно холодо- теплопроизводительностью 600-25000 Вт и 1000-40000 Вт. Теплоносителем здесь является горячая вода, холодоносителем - либо вода, либо фреон. Иногда фанкойлы дополняются электрическим подогревом воздуха. Эти устройства, устанавливаемые непосредственно в обслуживаемом помещении, как правило, достаточно эстетичны и приспособлены для размещения в различных его местах. Недостатком фанкойлов является наличие вентилятора, представляющего собой источник шума. Правда, большинство фирм гарантирует его уровень не более 35 дБ на частоте 1000 Гц, что вполне допустимо.

⇐ Предыдущая123456789Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: