 |
Расчет к подразделу 2.6.3
|
|
|
|
Р. 29. На очистку при давлении 0, 17 МПа (абсолютная шкала давлений) поступает природный газ, состав которого указан в примере Р. 18. Предельная возможность цеолита по очищаемому потоку для сероводорода, согласно тому же примеру, равна 8, 1. 103 м3/м3. Рассчитать двухадсорберную установку сероочистки производительностью 60 м3/ч.
1. Количество адсорбента. Значение практической возможности связано, в первую очередь, с постепенным накоплением кокса в адсорбенте. Скорость этого процесса не известна и условно принимаем, что практическая возможность составляет 6. 103 м3/м3. Отсюда часовой «расход» сорбента: 60/6000 = 1. 10-2 м3/ч.
Принимаем, что длительность стадии адсорбции равна 24 ч. Тогда объем адсорбента в адсорбере составит: 1. 10-2 . 24 = 0, 25 м3.
2. Габариты адсорбера. Принимаем, что скорость газа в адсорбере равна 5 м/мин в расчете на рабочее давление. Отсюда «живое» сечение адсорбера: 60. 0, 1/0, 17. 60. 5 = 0, 12 м2. (0, 1 МПА – атмосферное давление). Принимаем, что диаметр труб, в которые засыпан адсорбент, равен 0, 1 м. Сечение одной трубы равно: 3, 14. 0, 12 /4 = 0, 008 м2.
Количество труб в адсорбере: 0, 12/0, 008 = 15 шт.
Высота труб: 0, 25/0, 12 = 2 м.
3. Продолжительность стадии охлаждения. Ее расчет был приведен в примере Р. 28; она равна 4, 2 ч.
4. Продолжительность стадии нагрева. Ее расчет проводим по номограмме рис. 2. 21. Параметры номограммы таковы: m = 0, 5, n = 0. Найдем У: У = (Т* - Т)/(Т* - Тн) = (250 – 200)/(250 –30) = 0, 23. Согласно номограмме: Х = 0, 9.
Определим теплоемкость материала. Так как он представляет собой зернистый адсорбент, насыщенный адсорбированными веществами, то теплоемкость его будет превышать теплоемкость «чистого» адсорбента, использованную в предыдущем примере. Приближенно исправленную (эффективную, Нф) теплоемкость можно определить по уравнению: Нф = Н + ∆ Н. Х*/∆ Т, где Х* - величина адсорбции - насыщенность адсорбента всеми адсорбированными веществами, ∆ Н – средняя теплота адсорбции. Расчет Х* и ∆ Н достаточно трудоемок и мы его опускаем. Приводим конечный результат: Х* = 0, 1 кг/кг, ∆ Н = 1300 кДж/кг. Отсюда Нф = 1 + (1300. 0, 1)/(250 – 30) = 1, 65.
|
|
|
Из определения Х находим продолжительность нагрева: 0, 9. 600. 1, 65. (0, 05)2/0, 5 = 4, 6 ч.
Обсуждение результатов расчета. Суммарная продолжительность нагрева и охлаждения составляет примерно 9 ч. Продолжительность стадии адсорбции равна 24 ч. Нужно ли пересматривать продолжительность адсорбции с тем, чтобы уменьшить ее до продолжительности стадий регенерации? Нет, не нужно. Процесс, как уже отмечалось, идет в условиях неконтролируемого закоксовывания адсорбента. Оно почти не влияет на продолжительность стадий регенерации, но непрерывно, от цикла к циклу, сокращает продолжительность эффективной очистки газа. Технолог в ходе эксплуатации установки, не изменяя продолжительность стадий регенерации, будет постепенно уменьшать продолжительность стадии адсорбции. Интервал изменения длительности этой стадии составляет от 24 до 9 ч. После достижения нижнего значения адсорбент должен быть заменен. Таким образом, мы заложили запас, который обеспечит некоторый срок службы установки до перегрузки адсорбента.
5. Количество и расход продувочного газа. Теоретическое (минимальное) количество продувочного газа определяется из изотермы адсорбции сероводорода, как предельная (минимальная) возможность слоя. При температуре 200 º С оно не велико и составляет 25 м3/м3 и должно быть введено за 9 ч, отвечающих продолжительности стадий регенерации. Двухкратный запас дает следующий расход продувочного газа: 2. 25/9 = 5 м3/ч.
Чтобы не усложнять управление процессом, примем, что продувочный газ в этом количестве непрерывно поступает в один из адсорберов. Тогда относительные потери природного газа в ходе очистки составят: 5. 100/(60 + 5) = 8%, что существенно ниже, чем те 20 %, которые потребовалось бы израсходовать, если бы процесс очистки был организован по схеме процесса с прямым вводом тепла в адсорбер.
|
|
|
8. Тепловые расчеты, расход газа на нагрев и охлаждение адсорбера. Эти расчеты выполняются по тем же схемам, по которым выполнялись аналогичные расчеты в примере Р. 25.
9. Температура топочных газов после печи сжигания П, расчеты теплообменников Т1 и Т2. Это типично теплотехнические расчеты, способ выполнения которых студентам известен. Выполнение их, как и расчетов, указанных в п. 8, отнесем на самостоятельную работу студентов.
10. Конструкция адсорбера. На рис. 2. 24 приведена схема адсорбера -теплообменника, выполненного по схеме кожухотрубчатого аппарата. Известны и некоторые другие разновидности адсорберов этого типа: адсорбер с теплообменными трубками Фильда, адсорбер с пластинчитыми элементами. В технике адсорбционной очистки не применяют аппараты со змеевиковыми теплоэлементами. Дело в том, что вдоль нижней кромки змеевика образуется не уплотненная адсорбентом щель, через которую идет поток неочищенного газа. Степень очистки в аппаратах этого типа мала.
2. 6. 4. Ограничения метода
Технологическая схема процесса с косвенным нагревом, приведенная на рис. 2. 23, изящна, работа установки протекает вполне устойчиво, процесс экономичен. И, тем не менее, технологи не любят этот процесс и применяют его только под давлением обстоятельств. Причина состоит в том, что адсорберы в процессе с косвенным нагревом не имеют хорошего
|
|
Рис. 2. 24. Адсорбер-теплообменник: 1 – корпус аппарата, 2, 5 – входная и выходная полости для очищаемого газа, 3 – трубная решетка, 4 – трубка с адсорбентом, 6, 7 – термопарные карманы, римскими цифрами обозначены входные и выходные патрубки.
конструктивного воплощения. Рассмотрим недостатки конструкции на примере самого распространенного аппарата, изображенного на рис. 2. 24..
В аппарате, составленном из ряда труб, возникает проблема равномерного распределения потока по этим трубам. Если поток распределен неравномерно, то продолжительность очистки в трубах будет различна: в тех из них, в которых расход относительно мал, она будет велика и, наоборот, в трубах с большим расходом (низким гидравлическим сопротивлением) продолжительность очистки будет невелика. Выравнивание расходов (гидравлических сопротивлений труб) представляет сложную проблему, которую решают в ходе длительных предпусковых гидравлических испытаний.
|
|
|
Трубы аппарата работают в условиях существенных циклических изменений температуры. Это особенность предъявляет жесткие требования к плотности и прочности закрепления труб в трубных решетках. Можно хорошо закрепить одну трубу, десяток и, может быть, сотню. Но обеспечить качественное уплотнение более значительного числа элементов вряд ли возможно. В примере, который мы разобрали выше, производительность аппарата, составленного из 15 труб, была равна 60 м3/ч. Считают, что в аппаратах такой конструкции практически невозможно переработать поток, если его мощность превышает 300 – 500 м3/ч.
Нижний предел применимости процесса с прямым вводом тепла мы определили как К > 1, 3. 103. Очевидно, что это значение коэффициента распределения при отсутствии особых обстоятельств есть верхний предел применимости процесса с косвенным нагревом.
Но для процесса с косвенным нагревом характерно и нижнее ограничение на свойства системы (т. е. на значение К). Оценим его. Коэффициент распределения К равен отношению равновесной активности адсорбента в условиях процесса к концентрации адсорбтива в потоке. Но одновременно, как было показано выше, он есть предельная (максимальная) возможность слоя объемом 1 м3. Произведение КW – это количество очищаемого потока в аппарате объемом W. Производительность такого аппарата составляет: КW/τ а = П, где τ а – продолжительность стадии адсорбции. Так как продолжительность адсорбции должна быть не менее, чем продолжительность нагрева, то следует записать КW/τ р = П, где τ р - продолжительность нагрева. Ранее мы показали, что производительность аппарата рассматриваемого типа не должна превышать 300 м3/ч.. Продолжительность стадии нагрева по порядку величин равна 5 ч. Отсюда КW < 300. 5 = 1, 5. 103 м3.
|
|
|
Какой же максимальный объем может иметь адсорбер типа кожухотрубчатого теплообменника? Диаметр труб более 0, 1 м невозможен, длина труб более 10 м маловероятна, число труб не превышает 100 шт. Отсюда максимальный объем адсорбента в аппарате: W =0, 12. 10. 100 = 10 м3, а минимальное значение К = 1, 5. 103/10 = 1, 5. 102. Вот, в этом узком интервале (К = 1, 5. 102 – 1, 5. 103) лежат системы, которые можно перерабатывать в процессе с косвенным нагревом. Выход за нижний предел невозможен из-за того, что продолжительность адсорбции будет слишком мала в сравнении с продолжительностью нагрева. Выход за верхний предел, как правило, нецелесообразен, так как справа от этого предела расположена область применимости технологически более удобного процесса с прямым вводом тепла при регенерации.
2. 7. Безнагревные циклические процессы очистки и разделения газов
2. 7. 1. Условия осуществимости
Свойства системы, совокупно отражаемые в параметре К – коэффициенте распределения, оказывают определяющее влияние на тип адсорбционного процесса. Если коэффициент распределения в системе адсорбент-адсорбат мал и его значение не превышает 1, 5. 102, то переработку потока нельзя осуществить с помощью процессов, основанных на применении тепла как регенерирующего начала. Очистку и разделение таких потоков проводят с помощью безнагревных методов.
Но парадокс возникновения безнагревных процессов заключается в том, что они вначале были предложены для осушки газов. Коэффициент распределения в системе вода – гидрофильный адсорбент примерно равен 1, 5. 104 и для выполнения этой операции широко использовался и продолжает использоваться метод с прямым вводом тепла с теплоносителем – газом. Возможность осуществления безнагревного процесса осушки казалось сомнительной. Однако Скарстром - изобретатель метода доказал, что такой процесс возможен. Его доказательства даны в виде двух ограничений: на продолжительность стадий безнагревного процесса и на количество очищенного газа, направляемого на регенерацию адсорбента. Схема потоков в процессе Скарстрома приведена на рис. 2. 25.
Согласно схеме, подлежащий осушке газ под давлением пропускают через один из адсорберов, содержащий адсорбент-осушитель. Осушенный газ выводят из адсорбера и разделяют на два потока. Первый из них под давлением направляют потребителю. Второй поток дросселируют до более низкого давления и противоточно вводят во второй адсорбер и только за счет продувки (т. е. без применения тепла) регенерируют находящийся в нем адсорбент. Потоки газов в адсорберах периодически переключают.
|
|
|
Рис. 2. 25. Схема потоков в безнагревном процессе осушки газов.
Итак, требуется определить максимально допустимую частоту переключения адсорберов и минимальную долю потока, направляемого на регенерацию.
Вопрос о продолжительности стадий, вообще говоря, является центральным вопросом любого адсорбционного процесса. В процессах традиционного типа он решается так: процесс очистки продолжается почти до исчерпывания адсорбционной способности слоя. В течение этого, как правило, значительного времени идет послойная отработка адсорбента, которая сопровождается слабым нагревом адсорбента и потока за счет тепла адсорбции. Из адсорбера выходит очищенный и нагретый газ. Такой механизм очистки вытекает из закономерностей динамики адиабатической адсорбции при К > Н/h, В этом режиме скорость движения тепловой волны превышает скорость волны адсорбционной. Адсорбер работает в условиях почти постоянной потери тепла адсорбции с потоком осушенного газа. Регенерацию проводят горячим газом и тепло этого газа компенсирует потери тепла на стадии адсорбции.
В безнагревном процессе возможность такой компенсации отсутствует, так как на регенерацию подают поток с температурой, практически не отличающейся от температуры осушаемого газа. Следовательно, для того, чтобы процесс с безнагревной регенерацией был возможен, необходимо как-то избежать потерь тепла с потоком осушенного газа на стадии адсорбции. Такая возможность имеется: до тех пор, пока нагретый теплом адсорбции поток, не достигнет замыкающих слоев адсорбента, потери тепла будут отсутствовать. Тепло адсорбции остается в слое и при противоточной продувке осушенным газом будет использовано для регенерации адсорбента – для десорбции ранее поглощенной воды.
Предельная продолжительность этого характерного времени была определена экспериментально. Ее значение для осушки воздуха оказалось равным: τ а = τ д < 10 мин, где τ а и τ д – продолжительности стадий адсорбции и регенерации. Это ограничение на возможность применения безнагревного метода, очевидно, не существенно для систем, в которых К< Н/h. В таких системах тепловая волна не обгоняет волну концентрационную, а движется вместе с ней, что исключает потери тепла с потоком в циклах любой продолжительности.
Определим количество газа, которое необходимо подать на обратную продувку (регенерацию) адсорбента. Динамику безнагревного процесса можно представить, как возвратно-поступательное движение волн – кривых распределения адсорбата по слою адсорбента. Пусть в стадии адсорбции (очистки, разделения) волна движется слева направо до тех пор, пока у правого окончания слоя ни окажется некоторая концентрационная точка. В стадии регенерации (обратной продувки) волна совершает возвратное движение и в идеале конечное распределение концентраций в стадии регенерации должно совпасть с начальным распределением в стадии адсорбции. При таком воспроизведении граничных распределений в следующем цикле будут получены те же показатели, что и в цикле предшествующем. Процесс очистки будет стационарным и может продолжаться неограниченно долго.
Скорости движения произвольных концентрационных точек адсорбционного и десорбционного фронтов трудно поддаются определению. Но требование о совпадении распределений предполагает, что среди прочих точек совпадут и положения центров тяжести соответствующих фронтов. О скорости их движения имеется полная ясность – см. уравнение 1. 21:
Ua = Wа Coа /(Xo*а + Coа),
Ud = WdCod/(Xo*d + Cod)
Ua = Ud
где Ua, Ud – скорости движения центра тяжести в адсорбционном и десорбционном фронтах, индексы a и d обозначают стадии адсорбции и десорбции. Равенство скоростей точки, отвечающей центру тяжести, обеспечивает ее воспроизводящееся возвратно-поступательное движение, и, как можно предполагать, воспроизводящееся движение кривых в целом.
В безнагревном процессе стадии адсорбции и десорбции осуществляются при разных давлениях. Пусть эти давления равны Ра и Рd. Пусть при давлении Ра и соответствующих значениях концентрационных параметров Соа и Хо*а скорость движения центра тяжести адсорбционной волны составляет Uа. Стадия адсорбции завершена, давление сброшено от Ра до Рd, и в обратном направлении начал двигаться фронт десорбции. Как обеспечить требующееся равенство скоростей движения?
При резком изменении давления в адсорбере величина адсорбции почти не изменяется: Хо*а ≈ Хо*d. Парциальное давление адсорбата над адсорбентом определяется величиной адсорбции. Следовательно, при резком сбросе давления концентрации, линейно связанные с парциальными давлениями, также равны: Соа ≈ Соd. Таким образом, условие Ua = Ud соблюдается, если Wa ≈ Wd.
Обозначим, весовой расход газа, поступающего на очистку, через Ga, а расход газа, вводимого на обратную продувку, - через Gd. Тогда скорость Wa пропорциональна Ga/Pa, а скорость Wd - Gd/PD. Равенство скоростей движения фронтов обеспечивается, если на обратную продувку поступает следующее количество очищенного воздуха:
Gd = GaPd/Pa (2. 7)
В правую часть этого уравнения обычно вводят некоторый коэффициент запаса (избытка обратного потока) Ки > 1. Уравнение (2. 7) и есть искомое уравнение для доли обратного потока в безнагревных процессах. Оно справедливо для всех адсорбатов, независимо от значения коэффициента распределения которым характеризуется величина их адсорбции.
Уравнение (2. 7) и ограничение по продолжительности стадий для систем с К > Н/h - это условия осуществимости безнагревных процессов.
В безнагревных процессах отсутствует нижнее ограничение по К. Благодаря этому, их можно проводить при любой температуре. Те процессы, о которых идет речь ниже, как правило, на всех стадиях адсорбционного цикла осуществляют при комнатной температуре или даже при температурах более высоких, чем комнатная.
Верхнее ограничение по К < 105 – общее для всех процессов с регенерируемым адсорбентом. Его существование уже объяснялось: в мягких условиях нельзя десорбировать вещество, практически необратимо связанное с поверхностью.
2. 7. 2. Осушка газов
Схема установки. Безнагревная адсорбция применяется для осушки всех газов, но чаще других объектом осушки является воздух. Процесс проводят в установке, схема которой приведена на рис. 2. 26. Сжатый воздух, подлежащий осушке, вводят в адсорбер (например, А1) безнагревной установки. Пропускают через слой гидрофильного адсорбента, осушают и выводят на потребление. В ходе всех этих операций клапаны серии «а» открыты, но закрыты клапаны серии «б». Из потока осушенного воздуха с помощью диафрагмы Д отбирают часть осушенного газа. За диафрагмой его давление почти равно давлению атмосферному. Эту часть воздуха пропускают через адсорбер А2. Контактирование адсорбента, насыщенного водой, с сухим воздухом, сопровождается десорбцией воды из адсорбента. Воздух, содержащий пары воды, сбрасывают в атмосферу. Если количество продувочного воздуха удовлетворяет уравнению (2. 7), а продолжительность стадии адсорбции не слишком велика, то к концу стадии десорбции из адсорбера будет вынесено такое же количество воды, какое было внесено в него в предшествующий период адсорбции. В этот момент времени клапаны серии «а» закрывают и открывают клапаны серии «б». Ввод сжатого воздуха и осушка будут идти а адсорбере А2, а продувка и десорбция – в адсорбере А2. Затем клапаны переключают еще раз, еще раз и т. д. – процесс осушки идет в течение неограниченно долгого времени. Переключение адсорберов осуществляют по командам некоторого реле времени. Сегодня предложено большое число этих приборов: механических, пневматических, электронных.
Рис. 2. 26. Схема установки осушки воздуха с безнагревной регенерацией адсорбента: 1 – сжатый воздух от компрессора, 2 – сжатый воздух на потребление, 3 – воздух в атмосферу.
При осушке воздуха сбрасываемый в атмосферу воздух не утилизируют. Если объектом осушки является газ более ценный, чем воздух, то обратный поток можно вернуть во всасывающий патрубок компрессора и, тем самым, избежать потерь осушаемого газа.
Для осушки газов безнагревным методом пригодны практически любые гидрофильные адсорбенты-осушители. Но лучшим из них является мелкопористый силикагель. Он обеспечивает низкое остаточное содержание воды в газе, доступен и дешев.
Особенности процесса. На рис. 2. 27 приведена схема распределения воды по слою в адсорбере безнагревной установки в конце стадий адсорбции и десорбции. Как видно из рисунка, распределения адсорбата охватывают весь слой. Эти распределения принципиально отличаются от распределений, рассмотренных ранее, которые имели почти «обрывную» конфигурацию и изменения концентраций в которых охватывали небольшой участок слоя. С чем же связана особая конфигурация распределений при безнагревной осушке?
Массообмен при безнагревной осушке, как и при обычном процессе, может лимитироваться внутренней или внешней диффузиями. Распределения, приведенные на рис 2. 27, характерны для внутридиффузионного режима, в котором степень отработки гранулы
Рис. 2. 27. Распределения воды в адсорбере безнагревной установки: 1 – к концу стадии адсорбции, 2 – к концу стадии регенерации.
определяется значением критерия Фурье: Fo = π 2Dt/Γ R2. При значении Fo = 1 степень отработки адсорбционной емкости составляет примерно 30 %, а глубина отработки, например, сферической гранулы равна 10 % от его диаметра. Значение Fo = 1 часто рассматривают в качестве условной границы, разделяющей малые и большие степени отработки гранул, а время t = tx, соответствующее Fo = 1, - в качестве некоторого характерного времени протекания диффузионного процесса.
Определим tx = ГR2/π 2D для типичного адсорбционного процесса осушки воздуха. В этом случае: Г = 1, 5. 104 – коэффициент Генри для линейных изотерм, который при нелинейных изотермах условно заменяют коэффициентом распределения, R = 1. 10-3 – радиус гранулы адсорбента, м, π 2 = 0, 1, D – коэффициент диффузии в порах адсорбента, м2/с. Примем, что перенос вещества в порах гидрофильного адсорбента происходит по механизму нормальной диффузии и введем поправки на повышенное давление при адсорбции (Ра = 5 ата) и извилистость пор, которая учитывается отношением ε /К2, ε = 0, 4 – пористость гранулы, К = 1, 5 – коэффициент извилистости. Отсюда D=Dn 0, 4/(1, 52. 5) = 0, 26. 10-4 0, 4/(1, 52. 5) = 9, 1. 10-7 м2/с, где Dn = 0, 26. 10-4 м2/с – коэффициент диффузии воды в воздухе при атмосферном давлении.
Подстановки дают следующее значение характерного времени, при котором Fo < 1: tх = 1, 5. 104. (1. 10-3)2/3, 142. 9, 1. 10-7 = 1700 с. Продолжительность стадий в процессе осушки, как уже указывалось, не превышает τ ≤ 600 с. Так как τ < < tx, то, следовательно, во внутридиффузионном безнагревном процессе осушки газов реализуются крайне низкие степени отработки емкости адсорбента. Вода в условиях этого процесса в стадии адсорбции поглощается тонким поверхностным слоем гранулы и в стадии десорбции из него же и удаляется. Пары, не поглотившиеся в некотором сечении, вместе с потоком переходят в другое сечение и в результате вместо «обрывного» образуется распределение, охватывающее весь слой.
На рис. 2. 27 заштрихована площадь, расположенная между предельными кривыми распределения. Она пропорциональна количеству воды, уловленному за одну стадию адсорбции, или, что то же самое, количеству ее, удаленному за одну стадию регенерации. Площадь невелика и безнагревная установка, следовательно, не может удалить много воды в течение единичного цикла. Но низкая производительность в единичном цикле компенсируется его малой продолжительностью и производительность (количество потока, переработанного в единицу времени) в безнагревных установках, как правило, выше, чем в установках нагревного типа
Характер распределений определяет и некоторые другие особенности этого безнагревного процесса. Как было показано выше, при. осушке газов в нагревных адсорбционных установках стабильное остаточное содержание воды в осушенном газе достигается после небольшого количества циклов. В безнагревных установках осушки продолжительность выхода установки на стабильный режим крайне велика. Например, если в адсорберы безнагревной установки был помещен воздушно сухой адсорбент, то ожидаемое остаточное содержание воздуха – 70 °С будет достигнуто примерно через 7 суток непрерывной работы. Это говорит о том, что в адсорберах безнагревной установки в течение долгого времени протекают процессы перераспределения концентрации воды по слою адсорбера и по зерну адсорбента. Они составляют суть первого, нестационарного, этапа работы безнагревной установки. На втором этапе, который называют циклически стационарном, установки работают устойчиво. Большая продолжительность этих процессов перераспределения не удивительна, так как в течение каждой единичной стадии изменения распределений малы.
Нагревные процессы осушки газов чрезвычайно инерционны. Изменения, например, скорости потока сразу не сказываются на остаточном влагосодержании газа. Они проявятся через некоторый промежуток времени. Отклик безнагревной установки на изменение технологических параметров мгновенен и изменение скорости или давления сразу же отражаются на основном показателе ее работы – остаточном содержании воды в осушенном газе. Высокая инерционность нагревных процессов является следствием того, что зона эффективного массообмена в них невелика в сравнении с длиною слоя адсорбента. В безнагревных процессах, которые ведут себя противоположным образом, в процессе осушки участвует весь зернистый слой.
В беззнагревных установках осушки очень отчетливо проявляется тип стадии, лимитирующей массоперенос. Во внешнедиффузионном режиме небольшое изменение скорости потока ( например, ее увеличение) приводит к сравнительно небольшому изменению остаточного влагосодержания газа. И, наоборот, во внутридиффузионной области изменения скорости, не компенсирующиеся увеличением интенсивности массообмена, влияют на массообмен значительно сильнее. Процесс осушки обычно ведут в начале внутридиффузионной области. В случае воздуха - при 0, 2 м/с в расчете на условия стадии адсорбции.
Расчетные соотношения. Из-за небольших значений критерия Фурье для расчета безнагревных установок осушки газов, работающих во внутридиффузионной области, нельзя использовать модели, основанные на уравнениях кинетики адсорбции типа уравнения (1. 15). Совершенно не оправдан подход, который мы широко применяли выше, основанный на предельной возможности слоя. В безнагревных процессах осушки, в которых распределения концентраций имеют вид кривых рис. 2. 27, реализуемая емкость на порядок-полтора порядка ниже, чем это следует из изотерм адсорбции. Моделирование и расчет безнагревного процесса осушки основаны на использовании уравнения внутридиффузионной кинетики. Приближенное решение его было получено для линейной изотермы сорбции и постоянного коэффициента диффузии. Оно имеет вид:
Lg(C/Co) = - A. T. τ -0, 5. d-1, 0 (2. 8)
В этом уравнении: С и Со – концентрация паров воды в осушенном воздухе и в газе, поступающем на осушку, г/м3, А – коэффициент уравнения, зависящий от температуры, типа адсорбента и коэффициента избытка обратного потока, м. с-0, 5, Т – время пребывания потока в зернистом слое, с, τ – продолжительность стадии адсорбции (десорбции), с, d – диаметр гранулы адсорбента, м. При 30 °С, давлении адсорбции 0, 4 МПа (абсолютное давление) коэффициенте избытка обратного потока 1, 2 для мелкопористого силикагеля КСМ значение А таково А = 2, 6. 10-2 м. с-0, 5. Значение А пропорционально (ГD)-0, 5 , что используется для расчета А в иных, чем указано, условиях.
Сопоставление процессов осушки воздуха. Процессы осушки воздуха с термопродувочной и безнагревной регенерациями – типичные альтернативные технологические процессы. Установки, если они правильно спроектированы и изготовлены, вне зависимости от метода обеспечивают глубокую осушку газа. Энергозатраты несколько ниже в процессе с нагревной регенерацией, интенсивность выше в безнагревном методе. Главное же преимущество безнагревных установок осушки заключается в том, что они легко поддаются автоматизации и почти не требуют внимания со стороны обслуживающего персонала. Оба типа установок широко используются в промышленной практике.
|
|
|
