Нагрузки и расчетные сопротивления

4.11. Временные нагрузки и воздействия на реконструируемые мосты следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 и с категорией дороги.

4.12. В случае если при реконструкции строят новый мост в новом створе, а существующее сооружение используют в качестве временного на объезде, возможные условия временной эксплуатации существующего сооружения устанавливают на основании расчета его фактической грузоподъемности. При этом в качестве временной нагрузки, на которую проверяют сооружение, принимают реальные обращающиеся на данном участке дороги транспортные средства, относя их при расчете к группе «строительные нагрузки» с соответствующими сочетаниями и коэффициентами надежности (табл. 4 п. 2.1 СНиП 2.05.03-84).

4.13. Расчетные сопротивления стержневой арматуры сохраняемых несущих элементов существующих конструкций определяют по формуле

, (4.1)

где - R _sn - нормативное сопротивление арматуры, принимаемое по указаниям п. 4.14; g_s - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 4.3; m _t - коэффициент условия работы, учитывающий влияние многократного приложения нагрузки и принимаемый по табл. 4.4 (для случаев, не предусмотренных таблицей m _t=1,0).

4.14. За нормативные сопротивления R _sn стержневой арматуры принимают минимальные гарантируемые (с надежностью 0,95) значения предела текучести, физического или условного (равного значению напряжении, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%).

Указанные минимальные гарантируемые значения предела текучести определяют по стандартам, приведенным в технической документации, а при отсутствии ее - по стандартам, соответствующим году проектирования. В частности для арматурной стали периодического профиля марки Ст5 по ГОСТ 5781-51, ГОСТ 5781-53 и ГОСТ 5781-58 браковочный минимум нормативного сопротивления следует принимать равным R _sn=280 МПа, a для сталей выпуска после 1961г. - 300 МПа.

4.15. Расчетные сопротивления арматуры несущих элементов существующих конструкций для предельных состояний первой группы в необходимых случаях снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующий коэффициент условий работы по указаниям СНиП 2.05.03-84.

Расчетные сопротивления сжатию R _sc ненапрягаемой арматуры классов A-I, A-II, A-III следует принимать равным расчетным сопротивлениям этой арматуры растяжению R _s.

Таблица 4.3

Марка стали	Коэффициент надежности по арматуре при расчете конструкций по предельным состояниям группы
первой	второй
Стержневая классов:
A-I, A-II, А0-II	1,10	1,0
A-III диаметром, мм:
6-8	1,16	1,0
10-40	1,13	1,0
A-IV диаметром 10-32 мм	1,26	1,0
A-V диаметром 10-32 мм	1,31	1,0
Ат-IV диаметром 10-28 мм	1,26	1,0
Ат-V диаметром, мм:
10-14	1,21	1,0
16-28	1,31	1,0
Ат-IV диаметром, мм:
10-14	1,26	1,0
	1,31	1,0

Таблица 4.4

Элемент сооружения и тип арматуры	Коэффициенты условия работы для мостов постройки
до 1951г.	1951-1961гг.	1962-1975гг.
Плита в сталежелезобетонных и плита и диафрагмы в ребристых пролетных строениях с арматурой:
гладкой	0,85	0,90	0,95
периодического профиля	0,90	0,95	0,98
Пролетные строения (балки, плиты) с основной арматурой:
гладкой	0,90	0,90	0,95
периодического профиля	0,95	0,98	1,00

Таблица 4.5

Сталь	Переходный коэффициент n х для элементов
подверженных действию осевых сил	изгибаемых
Углеродистая	2,0	1,9
Легированная	1,80	1,75

4.16. Расчетные сопротивления металла балок в стальных и сталежелезобетонных пролетных строениях постройки до 1961г. принимают по данным стандартов, действующих на момент изготовления металла (например, ГОСТ 6713-53, ГОСТ 380-53, ГОСТ 380-60 и др.):

, (4,2)

где R _Un - временное сопротивление стали по данным стандартов; n _х - переходный коэффициент, принимаемый по табл. 4.5;

m _t - дополнительный коэффициент условия работы, принимаемый равным:

0,9 - для стыковых узлов; 0,85 - для упоров; 0,95 - для растянутых и сжатых элементов, в основном связей из одиночных профилей (помимо коэффициентов т, из табл. 60 СНиП 2.05.03-84).

4.17. Расчетные сопротивления металлов, марка которых не установлена, определяют через показатели временных сопротивлений, получаемых путем натурных испытаний образцов, вырезанных из конструкций. Расчетные сопротивления металла конструкций постройки после 1961г. допускается принимать по СН 200-62.

РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

4.18. Расчет пролетных строений должен учитывать все возможные стадии его уширения и усиления, а также отражать существующий критерий предельного состояния, т.е. допускать в отдельных случаях появление ограниченных пластических деформаций.

Для определения напряженно-деформированного состояния пролетного строения под нагрузкой необходимо использовать современные пространственные методы расчета, позволяющие установить более точное распределение нагрузок между элементами и определить усилия в них. Повышение точности расчетов может позволить в отдельных случаях отказаться от специальных мер по усилению элементов.

4.19. В схемах уширения с накладной плитой, раздвижкой тротуарных блоков или с увеличением размеров пешеходного габарита расчетом проверяют крайние балки пролетных строений на прочность при изгибе с кручением. При необходимости предусматривают усиление и повторно проверяют расчетом усиленную конструкцию, учитывая при этом измененную жесткость сечения на длине (на части длины) балки.

В схемах уширения по группе А, в которых предусмотрено бетонирование консолей, развитие существующих консолей и использование бетонных (монолитных) ребер жесткости или железобетонных кронштейнов железобетонную плиту проверяют на действие местной нагрузки расчетом по прочности и трещиностойкости. При этом работу ребер и кронштейнов совместно с консолью существующей плиты учитывают при условии надежного их объединения и изоляции.

4.20. Для случаев с накладной железобетонной плитой совместную работу плиты с существующим железобетонным пролетным строением учитывают на действие временной нагрузки и второй части постоянной нагрузки.

При уширении пролетных строений сборной или сборно-монолитной железобетонной накладной плитой плиту объединяют с существующей конструкцией с помощью бетонных шпонок, которые располагают вплотную к боковым граням главных балок. Для сборных диафрагменных пролетных строений такое расположение шпонок является обязательным. При уширении пролетных строений накладной плитой с применением в качестве объединяющих элементов гибких упоров и анкеров несущую способность каждого гибкого упора или анкера на восприятие сдвигающего усиления определяют по приложению 22 СНиП 2.05.03-84. При этом для гибких упоров в виде трубчатых металлических нагелей, заполненных бетоном или раствором с расчетным сопротивлением R _b³10 МПа, формулы (2) и (3) приложения 22 СНиП 2.05.03-84 сохраняют силу, а в формуле (4) вместо величины d ² необходимо принимать (d ²- d ²b), где dь - внутренний диаметр металлического нагеля.

Если для уширения пролетного строения применяют сборно-монолитную ребристую накладную плиту с дискретным опиранием ее элементов на главные балки, соответственно с обеспечением дискретных связен с ними, то расчеты по предельным состояниям несущих элементов производят отдельно для главных балок и накладной плиты между узлами их сопряжения (см. пп. 4.21-4.26).

4.21. Расчет прочности нормальных сечений балок пролетных строений, уширенных ребристой накладной плитой после объединения ее с существующими балками, производят по полной рабочей высоте. При этом допускается высоту сжатой зоны принимать равной толщине полки накладной плиты.

Расчет прочности наклонных сечений производят по рабочей высоте существующих балок без учета накладной плиты. Для крайних балок расчетная длина свеса консоли сжатой полки не должна превышать шести ее толщин, считая от грани вертикальной стенки.

4.22. При дискретных связях накладной плиты с существующими балками (шпоночные или болтовые соединения, гибкие или жесткие упоры) сдвигающие силы по шву их сопряжения определяют как приращение осевых усилий в полке накладной плиты (рис. 4.1, а):

S_i = N_{bi, z} - N_{bi, l}, (4.3)

где N_{bi, z}; N_{bi, l} - осевые усилия в железобетонной плите в сечениях iz и il, ограничивающих i -й участок балки справа и слева (рис. 4.1, б):

N_{bi, z} = M_iz/z; N_{bi, l} = M_il/z; (4.4)

плечо внутренней пары сил

,

где M_iz, M_il - нагибающие моменты в сечениях iz, il, ограничивающих i -й участок балки справа и слева (см. рис. 4.1).

4.23. В крайнем от опоры участке накладной плиты осевое усилие (левое) определяют с учетом работы на сжатие полки существующей балки. Распределение усилий в полке накладной плиты, а также в полке и арматуре существующей балки определяют, принимая гипотезу плоских сечений (рис. 4.1, в). Работу на сжатие ребра сжатой зоны не учитывают. Усилие в полке накладной плиты зависит от положения нейтральной оси y и определяется по формуле

, (4.5)

где х - высота сжатой зоны над наклонной трещиной (нейтральной осью), по опытным данным может приниматься x =0,4 z.

Рис. 4.1. Расчетная схема для определения сдвигающих усилий по контакту между накладной плитой и балкой:

а - общая схема распределения усилий в накладной плите и сдвигающих усилий; б - огибающая эпюра моментов; в, г - схемы к определению сдвигающих усилий на приопорном (сечение III-III) и среднем участках балки (между сечениями I-I и II-II)

4.24. Несущую способность бетонной шпонки на восприятие сдвигающего усилия между старым и новым бетоном определяют по формуле

S_h£ 1,57 m_dR_btA_d,

где т_d - коэффициент формы поперечного сечения шпонки, принимаемый для квадратных шпонок m_d =1,0, прямоугольных с большей стороной, ориентированной вдоль сдвигающей силы m_d =1,1, круглых m_d =0,9, ромбовидных m_d =0,8; R_bt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению; A_d- площадь рабочего сечения шпонки.

Несущую способность армированных шпонок определяют по формуле

S_h £2 m_dm_sdR_btA_red, (4.6)

где m_sd - коэффициент условий работы арматуры шпонки, принимаемый равным 1,0 для гибкой арматуры и 1,25 для жесткой арматуры; А_red=А_d+п_lА_sd - приведенная площадь рабочего сечения шпонки; A_sd - площадь арматуры, нормально ориентированной к сечению сдвига.

4.25. Расчет на смятие железобетонных шпонок следует производить по формуле

S_h £d _dl_dR_b, (4.7)

где S_h - сдвигающая сила, передающаяся на шпонку; d _d - толщина принимаемой в расчет плиты; l_d - ширина шпонки.

4.26. Шпонки плит, расположенных в зоне максимальных поперечных сил, проверяют также расчетом на выносливость.

Расчет армированных шпонок на выносливость осуществляют по формуле

S_w £ m_dm_sdR_btnA_red, (4.8)

где S_w - сдвигающее усилие на одну шпонку при коэффициенте асимметрии цикла нагрузки x=0,3¸0,5; R_btn - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению.

4.27. В схемах уширения железобетонных пролетных строений приставляемыми конструкциями расчетом проверяют достаточность несущей способности существующих и новых элементов с учетом измененного перераспределения усилий между ними. Учитывая, что добавление балок наряду с разгрузкой существующих балок приводит к перегрузке диафграм и плит, расчетом проверяют прочность не только крайних и средних балок, но и плиты проезжей части и диафрагм. При необходимости предусматривают меры по усилению средних диафрагм.

4.28. В расчете вариантов уширения железобетонных пролетных строений путем добавления новых конструкций учитывают изменение напряженного состояния в существующих балках из-за длительных деформации (усадки, ползучести) приставляемых элементов. Вновь появившиеся длительные деформации учитывают при проверке трещиностойкости:

в ненапряженных пролетных строениях - по величине раскрытия трещин;

в преднапряженных пролетных строениях - по моменту образования трещин.

При определении влияния постоянных нагрузок, приложенных к новым элементам пролетного строения, на напряженное состояние всего пролетного строения учитывают, что перераспределение усилий происходит в течение длительного времени (до затухания ползучести бетона) от двух видов постоянных нагрузок и воздействий:

а) прикладываемых до объединения элементов уширения между собой и со старой частью пролетного строения (собственный вес элементов уширения, силы предварительного напряжения элементов уширения, усадка бетона элементов уширения);

б) прикладываемых после объединения элементов уширения со старой частью пролетного строения (вторая часть постоянной нагрузки в пределах элементов уширения или на всей ширине пролетного строения, если мостовое полотно устраивают в ходе реконструкции заново). Методика учета длительных деформаций изложена в приложении 6.

4.29. Предельные изгибающие моменты и поперечные силы в расчетных сечениях элементов, реконструируемых путем развития сжатой зоны сечения добавлением нового монолитного или сборного бетона и железобетона, следует определять как для элементов сплошного сечения по указаниям СНиП 2.05.03-84, если обеспечена связь нового бетона и железобетона со старым, контролируемая расчетом на сдвиг и отрыв.

При наличии препятствующих отрыву конструктивных связей между старым и новым бетонами, например в виде высокопрочных болтов или арматурных выпусков, в расчетах на сдвиг по контактному шву следует учитывать силы сцепления, равные расчетным сопротивлениям R_{b coct} по наименее прочному материалу в соответствии с требованиями п. 3.24 СНиП 2.05.03-84. При наличии обжимающих высокопрочных болтов силы сцепления (трения) следует учитывать при обеспечении нормального давления по контактному слою по указаниям приложения 23 СНиП 2.05.03-84 с использованием коэффициента трения f =0,55, а при надлежащей обработке поверхности (вырубка борозд или другие методы создания макрошероховатости f =0,8.

4.30. Для схем уширения с обетонированием конструкций по всей высоте ребра (монолитная железобетонная вставка, см. рис. 3.4) предусматривают дополнительное объединение в зоне диафрагм (штыри, стяжные болты, хомуты) и проверяют расчетом достаточность сцепления на участках между диафрагмами от действия изгибающего момента в поперечном направлении М _изг.п и местной вертикальной нагрузки N_b от НК-80, вызывающей касательные напряжения по плоскости контакта:

, (4.9)

где H - высота стенки; R_ь - расчетное сопротивление бетона (по марке бетона существующих конструкций) сжатию (см. табл. 23 СНиП 2.05.03-84 или п. 4.13 настоящей Инструкции).

При несоблюдении требования (4.9) предусматривают специальные меры по передаче касательных и нормальных напряжении с одного элемента на другой (помимо объединения арматурой в зоне диафрагм) - пескоструйная очистка поверхностей, склеивание элементов, более частое расположение тяжей и др.

Если в расчете уширенного пролетного строения геометрические характеристики элементов, объединенных в одну более жесткую балку принимают раздельными (жесткости старого ребра, нового ребра и монолитной вставки) проверку по t не выполняют.

4.31. При разработке проекта уширения железобетонных пролетных строений с каркасной арматурой, эксплуатирующихся более 25 лет и срок возможной эксплуатации которых после уширения ограничен 10 годами и менее, допускается производить расчет только на прочность с появлением в арматуре и бетоне элементов (например, в крайних или средних балках и диафрагмах) пластических деформаций:

s _s £ R_sn; s _b £ R_bn. (4.10)

4.32. При расчете сталежелезобетонных пролетных строений, уширенных путем добетонирования консолей плит с устройством дополнительных прогонов, учитывают совместную работу прогона с плитой и балками в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84.

Усилия в главных балках от постоянных нагрузок на всех стадиях работы определяют обычными методами. Изгибающий момент от временной нагрузки

M=M _изг k, (4.11)

где М _изг - изгибающий момент, приходящийся на одну главную балку от временной нагрузки, расположенной на оси, проходящей через центр изгиба; k - коэффициент, учитывающий увеличение усилий за счет внецентренного расположения нагрузки поперек моста (в табл. 4.6 приведены значения коэффициента k, полученные с использованием теории стесненного кручения).

Таблица 4.6

Требуемый габарит	Значения коэффициентов для типовых проектов
ЛГТМ 608/1	ЛГТМ 676/1	ПСК 43282 км	ПСК 43019 км	ПСК 4801 км	ПСК 43182 км	ПСК 4793 км	ГПИ Союздорпроект (расстояние между главными балками 5 м)
Г-10+2ХТ	1,45	1,31	1,48	1,34	1,46	1,46	1,47	1,31
Г-11,5+2ХТ	1,61	1,42	1,64	1,46	1,62	1,61	1,58	1,37
Примечание. Коэффициенты приведены для второго расчетного случая согласно п. 2.12 СНиП 2.05.03-84.

Таблица 4.7

Схема решетки продольных связей	Формулы для определения Dt
Примечание, l - длина расчетного пролета.

4.33. Усилия в элементах продольных связей при плоском изгибе от вертикальной нагрузки, воздействующей после включения связей в работу следует определять в соответствии с п. 4.79 СНиП 2.05.03-84.

Усилия N в элементах продольных связей от кручения пролетного строения вертикальной нагрузкой следует определять по формуле

, (4.12)

где d - длина панели; s_кр - напряжение от крученая на уровне плоскости связей, определяемое по формуле

s_кр=(k -1)s _w; (4.13)

s _w - нормальное напряжение от временной нагрузки в стенке главной балки на уровне плоскости связей от момента, определяемого по п. 4.32; k - коэффициент из табл. 4.6; Е - модуль упругости стали; D_t - характеристика решетки связей, определяемая по формулам табл. 4.7; - усилие от распределенной единичной сдвигающей нагрузки, определяемой по формулам строительной механики.

Расчет на стесненное кручение рекомендуется производить на ЭВМ с применением программы SK (приложение 5).

4.34. При уширении сталежелезобетонных пролетных строений из прокатных балок железобетонными (например, плитными, см. рис. 3.10) с устройством монолитной бетонной вставки во всех случаях прокатные балки связывают арматурой с закладными деталями, устроенными в приставляемых элементах. При проверке прочности средних балок таких конструкций усилия на балки определяют с использованием методов пространственного расчета, приняв жесткость крайней балки равной суммарной приведенной жесткости первой приставляемой балки (плиты), прокатного профиля, бетонной вставки и части железобетонной плиты над этим узлом.

При необходимости предусматривают усиление прокатных балок, например, приваркой дополнительных элементов к стенкам или поясам.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: