 |
Определение расчетной частоты вращения винта.
|
|
|
|
Определяем передаточное отношение редуктора
Определяем крутящий момент
Выбираем типоразмер редуктора
Редуктор выбирается из типоразмерного ряда по двум параметрам выбора – 
и i
Из диаграммы типоразмерного ряда AUS.
Табл.5 типоразмер редуктора
| Т/р | L | B | H | P | G |
| AUS 90 |
Т/р - обозначение типоразмера, включающее буквенный и цифровой код. Первый указывает на принадлежность редуктора ряду одинарных одноступенчатых несоосных нереверсивных переборных передач типа AUS фирмы Ренк с вертикальным взаимным расположением осей. Числовой код показывает величину межцентрового расстояния сопрягаемых осей в сантиметрах;
L - габаритная длина редуктора без учета входного вала, мм;
B - габаритная ширина по опорной раме, мм;
H - общая высота, мм;
Р - максимальный допустимый упор винта, т. Упорный подшипник встроен в корпус редуктора и расположен на оси колеса со стороны двигателя;
G - сухая масса редуктора, т.
Уточняем частоту вращения винта
Определяем диаметр винта
Определяем длину агрегата
Длина агрегата МОД меньше длины агрегата СОД (6,325<9,26).
На судне прототипе используется один дизель марки 5ДКР 68/125 (ДКРН – двухтактный крейскопфный реверсивный, с прямоточно-клапанной продувкой, что соответствует МОД). Также, на прототипе используется один цельнолитой гребной винт.
В соответствии с выше сказанным, выбираем пропульсивный комплекс с МОД, а также ВФШ.
Проектирование пропульсивного комплекса в эффективной мощности ГД
Определение требуемой эффективной мощности главного двигателя
Выбор основного типоразмера главного двигателя производится в соответствии с требуемой мощностью двигателя, которая определяется по формуле:
|
|
|
,
где kз – коэффициент запаса мощности, отражающий возможное возрастание сопротивления, например, при движении в сложных метеорологических условиях (1.1 
1.15)
hвал – к.п.д. валопровода, учитывающий потери на трение в подшипниках и сальниках валопровода (0.985 0.99);
hпер - к.п.д. передачи.
hпроп – пропульсивный коэффициент, учитывающий комплексную энергетическую эффективность винта, работающего за корпусом в кормовой оконечности судна;
hв - к.п.д. винта, работающего в свободной воде на удалении от корпуса;
t – коэффициент засасывания, характеризующий понижение давления в кормовой оконечности судна вследствие работы винта, отбрасывающего воду от корпуса (0.2 
0.22)
y - коэффициент попутного потока, учитывающий относительную величину пограничного слоя в диске винта потока, омывающего корпус судна (0.3 0.35).
[кВт]
Мощность энергетической установки судов ледового плавания должна быть не меньше определенной по следующим зависимостям, принятым в соответствии с Правилами Регистра РФ:
где f1 – коэффициент влияния типа винта. В случае применения ВФШ f1 =1,1. В случае применения ВРШ f1 =0,9;
f2 – коэффициент влияния типа носового образования. Для носовой оконечности с углом наклона j f2 = j/ 200+0,675 
1,1. Для носовой оконечности бульбообразного типа f2 =1,1. В любом случае произведение 
должно быть не менее 0,85;
f3 – коэффициент влияния ширины корпуса: 
B – ширина судна, м;
D - водоизмещение по летнюю грузовую марку, т;
f4 и Ne0 – коэффициент, отражающие влияние категории ледового усиления и водоизмещения выбираются из таблицы 6.
Табл. 6
| Ограничение | Параметр | Категория ледового усиления | |||||||
| ЛУ2 | ЛУ3 | ЛУ4 | ЛУ5 | ЛУ6 | ЛУ7 | ЛУ8 | ЛУ9 | ||
| D < 30000т | f4 | 0,18 | 0,22 | 0,26 | 0,3 | 0,36 | 0,42 | 0,47 | 0,5 |
| Ne0, кВт | |||||||||
| D > 30000т | f4 | 0,11 | 0,13 | 0,15 | 0,2 | 0,22 | 0,24 | 0,25 | 0,26 |
| Ne0, кВт | |||||||||
| - | Neмин, кВт |
[кВт]
|
|
|
Величина мощности пропульсивного комплекса судна с ледовым классом не может быть меньше указанной мощности в последней строке (
>3500).
В соответствии со значением требуемой мощности выбирается двигатель L42MC, имеющий в агрегате 4 цилиндра.
|
|
|
