 |
Учет длительных деформаций при расчете уширенных мостов
|
|
|
|
1. Общие положения
Усилия в элементах пролетного строения определяют методом сил, обобщенным на случай учета изменения их во времени за счет ползучести бетона.
Основную систему пролетного строения принимают в виде отдельных несущих элементов, отдаленных друг от друга в поперечном направлении. По линиям разделения взамен отброшенных связей прикладывают лишние неизвестные (X 1,..., Xm).
Вид и количество лишних неизвестных должны соответствовать конструкции пролетного строения.
В случае когда пролетное строение состоит из балок таврового сечения, объединенных по диафрагмам, в местах диафрагм прикладывают поперечные силы и крутящие моменты.
В ребристых бездиафрагменных пролетных строениях с объединением балок по плите и в пролетных строениях из сборных плит достаточно приложить в отдельных точках (узлах) по линиям разрезов только поперечные силы. В этом случае количество узлов, в которых прикладывают неизвестные, по длине пролетного строения рекомендуется назначать следующим образом: для пролетов до 12 м - не менее трех, для пролетов свыше 12 м - располагать узлы через 3-4 м.
В уширенных пролетных строениях, имеющих разную конструкцию старой и новой частей, в каждой из них принимают неизвестные, соответствующие конструкции. В местах сопряжения новой и старой частей пролетного строения в зависимости от способа их объединения в узлах прикладывают по одному или по два неизвестных.
Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от собственного веса, сил преднапряжения элементов уширения и второй части постоянной нагрузки в произвольный момент времени t определяются из решения системы канонических уравнений вида:
|
|
|
, (1)
где Xtk - неизвестное в m -раз статически неопределимой системе в момент времени t (k принимает значения от 1 до m);
; (2)
. (3)
Здесь t z - момент приложения нагрузки; t j - момент объединения старой и новой частей пролетного строения; Mi, Mk - моменты в сечениях от единичного значения неизвестных Хi =1 и Xk =1 соответственно; Mg - моменты от внешней нагрузки;
; (4)
EI п - жесткость приведенного сечения;
, 
, 
- приведенные характеристики ползучести, определяемые в зависимости от возраста бетона в момент загружения (t z) и в момент отсчета (t i) по формуле
, (5)
где 
- характеристики ползучести бетона в момент времени t j, при загружении его в момент t z;
, (6)
m и m' - коэффициенты армирования соответственно для арматуры нижней и верхней зон сечения; уб и y'б - расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести арматуры нижней и верхней зон соответственно; а - расстояние между центрами тяжести бетонного и приведенного сечения; n - отношение модулей упругости арматуры и бетона; h - высота сечения; rб - радиус инерции бетонного сечения;
- определяется по (4) при 
,
Приращения неизвестных в момент приложения второй части постоянной нагрузки 
определяют из упругого расчета системы (1), которая в этом случае преобразуется к обычному виду системы уравнений метода сил.
Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от усадки бетона в произвольный момент времени t определяют из решения системы канонических уравнений вида (1) в которых 
вычисляют по формуле (2), а
. (7)
Здесь e y (t) и e y (t j) - относительная деформация свободной усадки бетона к расчетному моменту времени t и моменту объединения старой и новой частей пролетного строения t j соответственно; j tM и 
определяют в зависимости от возраста бетона в момент отсчета t или t j по формуле
. (8)
Для вычисления gt и St используют формулы (4) и (6) при возрасте загружения t z, соответствующем началу усадки.
|
|
|
Остальные обозначения приведены выше.
Усилия в элементах объединенного пролетного строения от собственного веса элементов уширения, сил предварительного напряжения, второй части постоянной нагрузки равны сумме усилий от нагрузки и соответствующих значений лишних неизвестных
. (9)
Приведенная методика положена в основу программы расчета «TIME», составленной в КАДИ на языке «Фортран-IV» для реализации на ЭВМ ЕС. С помощью этой программы для ряда схем уширения составлены таблицы 1-19 для определения усилий в элементах уширенного пролетного строения.
2. Пример определения усилий от постоянных нагрузок с помощью расчетных таблиц
Расчетные таблицы содержат коэффициенты для вычисления изгибающих моментов в элементах объединенного пролетного строения на момент затухания длительных процессов в бетоне t. При составлении таблиц приняты оптимальные темпы реконструкции: возраст бетона элементов уширения в момент объединения пролетного строения - 28 сут; укладка дорожной одежды в пределах элементов уширения происходит через 30 сут после объединения.
Рассмотрим разрезное балочное пролетное строение длиной 11,36 м по ТП [1]*, уширенное с двух сторон двумя унифицированными плитами длиной 12 м по ТП [2]. В поперечном сечении пролетное строение состоит из шести балок, объединенных по диафрагмам (старая часть пролетного строения), и четырех (по две с каждой стороны) унифицированных плит, которые жестко объединяются со старым пролетным строением. Расчетный пролет l =10,8 м. Интенсивность нагрузки собственного веса одного элемента уширения g =8,21 кН/м. Сила предварительного напряжения элемента уширения N 0=840 кН приложена с эксцентриситетом е 0=0,23 м.
______________
* Ссылки на типовые проекты (ТП), приведенные в приложении 1.
Интенсивность второй части постоянной нагрузки в пределах одного элемента уширения g II = 4,5 кН/м.
Для определения изгибающих моментов от постоянных воздействий в середине пролета в каждом элементе пролетного строения следует воспользоваться табл. 4 настоящего приложения.
Изгибающий момент от собственного веса в отдельном элементе уширения
кН·м.
Изгибающий момент в середине пролета отдельного элемента уширения от сил предварительного напряжения
|
|
|
M II0 = -V0 e 0 = -840·0,23= -193,2 кН·м.
Изгибающий момент от второй части постоянной нагрузки по формуле (21)
КН·м
Значение изгибающих моментов в крайней балке старого пролетного строения (элемент № 3, см. табл. 4) для момента времени t (затухание ползучести бетона):
от собственного веса элементов уширения
М' 3=h ' 3 M' 0=0,384·119,7=45,96 кН·м;
от сил предварительного напряжения в элементах уширения
М'' 3=h '' 3 M'' 0= -0,327·193,2= -63,18 кН·м;
от второй части постоянной нагрузки на элементах уширения
М''' 3=h ''' 3 M''' 3=0,515·65,6=33,78 кН·м.
Суммарный изгибающий момент в элементе № 3 от всех рассмотренных нагрузок
M = М' 3+ М'' 3+ М''' 3=45,96-63,18+33,78=16,56 кН·м.
Вычисленное значение М является добавкой к значению изгибающего момента от постоянных нагрузок, действующего в элементе № 3 до уширения пролетного строения.
3. Таблицы коэффициентов h влияния длительных деформаций в бетоне
1. В табл. 1 и 2 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 2).
Таблица 1
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | -0,28 | 0,092 | 0,096 | 0,285 | 0,473 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | -0,279 | -0,08 | 0,098 | 0,287 | 0,476 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,382 | -0,125 | 0,131 | 0,389 | 0,646 |
Продолжение табл. 1
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,661 | 0,665 | 0,707 | 0,735 | 0,750 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,664 | 0,741 | 0,699 | 0,699 | 0,705, | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,904 | 0,543 | 0,599 | 0,637 | 0,657 |
В табл. 1 приведены расчетные коэффициенты для случая шарнирного объединения старой и новой частей пролетного строения, а в табл. 2 - для жесткого объединения.
|
|
|
Таблица 2
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | -0,256 | -0,078 | 0,100 | 0,278 | 0,456 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | -0,206 | -0,053 | 0,101 | 0,255 | 0,408 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,354 | -0,109 | 0,136 | 0,380 | 0,625 |
Продолжение табл. 2
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,634 | 0,661 | 0,713 | 0,738 | 0,752 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,563 | 0,745 | 0,750 | 0,720 | 0,716 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,870 | 0,54 | 0,608 | 0,643 | 0,661 |
2. В табл. 3 и 4 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Данные табл. 3 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл. 4 - жесткому.
Таблица 3
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,455 | 0,431 | 0,371 | 0,371 | 0,371 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,428 | 0,492 | 0,360 | 0,360 | 0,360 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,271 | 0,239 | 0,497 | 0,497 | 0,497 |
Продолжение табл. 3
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,371 | 0,371 | 0,371 | 0,431 | 0,455 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,360 | 0,360 | 0,360 | 0,492 | 0,428 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,497 | 0,497 | 0,497 | 0,239 | 0,271 |
Таблица 4
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,425 | 0,421 | 0,384 | 0,384 | 0,384 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,494 | 0,526 | 0,327 | 0,327 | 0,327 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,232 | 0,224 | 0,515 | 0,515 | 0,515 |
Продолжение табл. 4
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,384 | 0,384 | 0,384 | 0,421 | 0,425 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=840 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,327 | 0,327 | 0,327 | 0,526 | 0,494 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,515 | 0,515 | 0,515 | 0,224 | 0,232 |
|
|
|
3. В табл. 5 и 6 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл. 5 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей, пролетного строения, табл. 6 - жесткому.
Таблица 5
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | -0,238 | -0,062 | 0,082 | 0,226 | 0,367 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | -0,248 | -0,064 | 0,087 | 0,238 | 0,389 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,362 | -0,095 | 0,125 | 0,345 | 0,564 |
Продолжение табл. 5
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,592 | 0,720 | 0,752 | 0,774 | 0,784 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | 0,623 | 0,727 | 0,746 | 0,750 | 0,752 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,904 | 0,573 | 0,622 | 0,654 | 0,670 |
Таблица 6
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | -0,201 | -0,042 | 0,089 | 0,221 | 0,353 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | -0,190 | -0,034 | -0,098 | -0,229 | -0,361 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,312 | -0,068 | 0,135 | 0,337 | 0,540 |
Продолжение табл. 6
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,558 | 0,709 | 0,753 | 0,774 | 0,784 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | 0,568 | 0,702 | 0,746 | 0,759 | 0,760 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,856 | 0,560 | 0,625 | 0,656 | 0,671 |
4. В табл. 7 и 8 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл. 7 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл. 8 - жесткому
Таблица 7
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,531 | 0,510 | 0,319 | 0,319 | 0,319 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | +0,515 | +0,502 | +0,328 | +0,328 | +0,328 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,295 | 0,264 | 0,480 | 0,480 | 0,480 |
Продолжение табл. 7
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,319 | 0,319 | 0,319 | 0,510 | 0,531 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | -0,328 | -0,328 | -0,328 | -0,515 | 0,502 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,480 | 0,480 | 0,480 | 0,264 | 0,295 |
Таблица 8
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,506 | 0,501 | 0,331 | 0,331 | 0,331 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | +0,506 | +0,490 | +0,334 | +0,334 | +0,334 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,258 | 0,250 | 0,497 | 0,497 | 0,497 |
Продолжение табл. 8
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,331 | 0,331 | 0,331 | 0,501 | 0,506 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | +0,334 | +0,334 | +0,334 | +0,490 | +0,506 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,497 | 0,497 | 0,497 | 0,250 | 0,258 |
5. В табл. 9 и 10 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного унифицированными бездиафрагменными балками ТП [3]. Длина элементов 22,16, расчетный пролет 21,60 м. Данные табл. 9 соответствуют двустороннему уширению пролетного строения; данные табл. 10 - одностороннему. Объединение старой и новой частей принято в расчетах шарнирным.
Таблица 9
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||
| Собственный вес элементов уширения g =15,06 кН/м | 0,788 | 0,071 | 0,071 | 0,071 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=4662 кН (эксцентриситет e 0=0,627 м) | +0,750 | +0,083 | +0,083 | +0,083 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,676 | 0,108 | 0,108 | 0,108 |
Продолжение табл. 9
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||
| Собственный вес элементов уширения g =15,06 кН/м | 0,071 | 0,071 | 0,071 | 0,788 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=4662 кН (эксцентриситет e 0=0,627 м) | +0,083 | +0,083 | +0,083 | +0,750 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,108 | 0,108 | 0,108 | 0,676 |
Таблица 10
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||
| Собственный вес элементов уширения g =15,06 кН/м | -0,046 | -0,014 | 0,017 | 0,048 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=4662 кН (эксцентриситет e 0=0,627 м) | -0,052 | -0,016 | 0,019 | 0,052 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,069 | -0,022 | 0,025 | 0,073 |
Продолжение табл. 10
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||
| Собственный вес элементов уширения g =15,06 кН/м | 0,079 | 0,110 | 0,779 | 1,027 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=4662 кН (эксцентриситет e 0=0,627 м) | 0,086 | 0,120 | 0,754 | 1,025 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,120 | 0,167 | 0,666 | 1,040 |
6. В табл. 11 и 12 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1] пролетами 10,8 и 16,2 м соответственно, уширенного с двух сторон тавровыми балками ТП [8]. Геометрические характеристики приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 3, 17, 18).
Таблица 11
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||||||
| Собственный вес элементов уширения g =9,05 кН/м | 0,798 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,798 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,954 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,954 |
Таблица 12
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||||||
| Собственный вес элементов уширения g =9,80 кН/м | 0,766 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,076 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,583 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,583 |
7. В табл. 13 и 14 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного с одной стороны унифицированными плитами ТП [4] соответственно одной и четырьмя. Длина элементов 12 м, расчетный пролет 11,4 м.
Таблица 13
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,039 | 0,041 | 0,046 | 0,053 | 0,063 | 0,076 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=1030 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,049 | 0,051 | 0,056 | 0,064 | 9,075 | 0,086 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,052 | 0,055 | 0,062 | 0,07 | 0,083 | 0,101 |
Продолжение табл. 13
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,093 | 0,114 | 0,136 | 0,336 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=1030 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,097 | 0,098 | 0,066 | 0,358 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,123 | 0,149 | 0,179 | 0,126 |
Таблица 14
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,093 | 0,098 | 0,109 | 0,126 | 0,150 | 0,181 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=1030 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,115 | 0,121 | 0,134 | 0,154 | 0,181 | 0,214 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,123 | 0,130 | 0,144 | 0,167 | 0,197 | 0,239 |
Продолжение табл. 14
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,223 | 0,274 | 0,337 | 0,5,37 | 0,692 | 0,630 | 0,649 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=1030 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | 0,253 | 0,286 | 0,230 | 0,556 | 0,551 | 0,567 | 0,580 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,293 | 0,361 | 0,442 | 0,391 | 0,464 | 0,612 | 0,536 |
8. В табл. 15 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного такими же плитами - по две плиты с каждой стороны. Длина плит 12 м. Расчетный пролет 11,4 м. Геометрические характеристики элементов приведены а таблице приложения 1 (строка 7).
Таблица 15
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||||||||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,21 кН/м | 0,487 | 0,465 | 0,280 | 0,245 | 0,219 | 0,203 | 0,198 | 0,203 | 0,219 | 0,245 | 0,280 | 0,465 | 0,487 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=1030 кН (эксцентриситет e 0=0,23 м) | +0,443 | +0,476 | +0,223 | +0,251 | +0,248 | +0,240 | +0,237 | +0,240 | +0,248 | +0,251 | +0,223 | +0,475 | +0,443 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,323 | 0,297 | 0,368 | 0,321 | 0,257 | 0,268 | 0,261 | 0,268 | 0,287 | 0,321 | 0,368 | 0,297 | 0,326 |
9. В табл. 16 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из восьми унифицированных плит ТП [2], уширенного четырьмя такими же плитами. Длина плит 18 м, расчетный пролет 17,4 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строка 4).
Таблица 16
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | |||||||||||
| Собственный вес элементов уширения g =8,78 кН/м | 0,121 | 0,126 | 0,138 | 0,155 | 0,179 | 0,210 | 0,250 | 0,299 | 0,578 | 0,623 | 0,653 | 0,667 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,236 м) | +0,148 | +0,154 | +0,166 | +0,184 | -0,207 | +0,233 | +0,260 | +0,296 | +0,554 | +0,586 | +0,602 | +0,610 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,173 | 0,180 | 0,196 | 0,221 | 0,255 | 0,300 | 0,356 | 0,423 | 0,399 | 0,463 | 0,504 | 0,526 |
10. В табл. 17 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из пяти тавровых бездиафрагменных балок ТП [6], уширенного шестью унифицированными плитами ТП [2]. Длина балок и плит 18 м, расчетный пролет 17,1 м.
Таблица 17
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||||||||
| Собственный вес элементов уширения g =6,78 кН/м | -0,388 | -0,043 | 0,302 | 0,646 | 0,991 | 0,662 | 0,711 | 0,748 | 0,776 | 0,794 | 0,802 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=2510 кН (эксцентриситет e 0=0,237 м) | -0,412 | -0,042 | +0,327 | +0,696 | +1,067 | 0,673 | 0,707 | 0,725 | 0,742 | 0,755 | 0,763 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | -0,568 | -0,063 | 0,442 | 0,946 | 1,451 | 0,506 | 0,577 | 0,631 | 0,671 | 0,697 | 0,710 |
11. В табл. 18 и 19 приведены расчетные коэффициенты для монолитного плитно-ребристого пролетного строения, уширенного унифицированными плитами ТП [4]. Пролет в свету монолитной части пролетного строения и длина плит уширения 6 м; расчетный пролет 5,6 м (табл. 18) и 6,2 м (табл. 19). Геометрические характеристики монолитной балки пролетного строения и унифицированной плиты приведены в таблице приложения 1 (строки 14, 15). Коэффициенты табл. 18 и 19 соответствуют жесткому присоединению элементов уширения и монолитной части.
Приведенные таблицы могут быть использованы для определения изгибающих моментов в объединенных пролетных строениях, имеющих геометрические параметры, близкие к табличным.
Таблица 18
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||||||||
| Собственный вес элементов уширения g =5,22 кН/м | 0,766 | 0,688 | 0,522 | 0,415 | 1,073 | 1,073 | 1,073 | 0,415 | 0,522 | 0,688 | 0,766 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=640 кН (эксцентриситет e 0=0,096 м) | 0,713 | 0,618 | 0,540 | 0,537 | 1,060 | 1,060 | 1,060 | 0,537 | 0,540 | 0,618 | 0,713 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,670 | 0,557 | 0,318 | 0,170 | 1,522 | 1,522 | 1,522 | 0,170 | 0,318 | 0,557 | 0,670 |
Таблица 19
| № п/п | Нагрузка | Коэффициент h i для элементов пролетного строения № | ||||||||||
| Собственный вес элементов уширения g =5,22 кН/м | 0,733 | 0,661 | 0,614 | 0,418 | 1,116 | 1,116 | 1,116 | 0,418 | 0,614 | 0,661 | 0,733 | |
| Силы предварительного напряжения элементов уширения N 0=640 кН (эксцентриситет e 0=0,096 м) | 0,672 | 0,591 | 0,544 | 0,537 | -1,102 | +1,102 | +1,102 | +0,537 | 0,544 | +0,591 | +0,672 | |
| Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения g II=4,5 кН/м | 0,620 | 0,518 | 0,310 | 0,176 | 1,583 | 1,583 | 1,583 | 0,176 | 0,310 | 0,518 | 0,620 |
|
|
|
