Конструирование панели КЖС

 

Конструирование панели (расположение арматурных сеток и кар­касов, сечения и узлы) приведено на рис. 5.21 - 5.23.

Напрягаемая арматура диафрагм (по 2 Ø25 Ат - VCK в каждой диафрагме) устанавливается без зазоров. Концы напрягаемых стержней привариваются к специальным анкерным упорам МД-1 из листовой стали, образуя единый напрягаемый элемент. Сварка концов стержней между собой и с ан­керными упорами осуществляется при усилии натяжения не более 10...15 кН; при натяжении стержней захват натяжными устройствами осуществляется за анкерные упоры.

На приопорных участках и в пределах первого кессона диафрагм устанавливаются сварные каркасы K1 и К2 переменной высоты с попереч­ной рабочей арматурой и продольными стержнями из Ø5 Вр-I (сеч. 1-1, рис. 5.21).

По торцам панели устанавливаются по одному вертикальному сварному каркасу К3 с продольной рабочей арматурой Ø18 А-III (верхний и нижний стержни) и поперечными стержнями Ø5 Вр-I с шагом не более 100 мм (см. рис. 5.21).

В ребрах диафрагм устанавливаются отдельные стержни-подвески Ø10 А-III (по две подвески в ребре, сеч. 4-4, рис. 5.22).

Полка (собственно оболочка) армируется сварными рулонными cетками из обыкновенной арматурной проволоки Вр-I: сетка С1 с попереч­ными рабочими стержнями Ø5 и продольными Ø3 устанавливается по все­му полю плиты посередине толщины полки; дополнительные сетки С2 с та­кой же арматурой устанавливаются на приопорных участках панели (до первого кессона диафрагмы) у нижней грани полки (см. рис. 5.21 и сеч. А-А на рис. 5.23); вуты (утолщения) сопряжения оболочки с диафрагмами армируются сетками СЗ из Ø3 Вр-I по всей длине диафрагм (сеч. 2-2...4-4, рис. 5.22).

Рис. 5.21. Армирование плиты КЖС (Схема расположения сеток и каркасов)

 

 

 

Рис. 5.22. Армирование плиты КЖС (сечения диафрагм)

 

 

Рис. 5.23. Узел армирования опорного участка КЖС

ГЛАВА 6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Стропильные балки

Железобетонные стропильные балки применяют при перекрываемых пролетах 6, 9, 12 и 18 м. При пролетах 24 м и более они уступают фермам по технико-экономическим показателям. Балки пролетами 6 и 9 м приме­няют преимущественно для покрытия пристроек, а балки пролетом 12 м - в качестве поперечных или продольных ригелей покрытия; балки пролетом 18 м применяют в качестве поперечных ригелей, по которым укладывают плиты 3x6 или 3x12 м.

В зависимости от профиля различают типы балок:

- односкатные с параллельными поясами или ломаным нижним поя­сом (рис. 6.1, г);

- двускатные трапециевидные с постоянным уклоном верхнего пояс (рис. 6.1, а, в);

- с ломаным или криволинейным верхним поясом (рис. 6.1, б).

Односкатные балки обычно применяют для устройства кровли с односторонним уклоном, например в пристройках.

 

 

Рис. 6.1. Типы балок покрытий

 

Балки с параллельными поясами наиболее просты в изготовлении, имеют арматурные каркасы постоянной высоты и применяются при гори­зонтальных кровлях.

При двускатных кровлях наибольшее распространение получили балки с постоянным уклоном верхнего пояса, равным 1:12 для скатных и 1:30 для малоуклонных кровель. Недостаток их - необходимость изготовле­ния арматурных каркасов переменной высоты.

При необходимости пропуска в уровне покрытия инженерных ком­муникаций используют двускатные решетчатые балки пролетом 12 и 18 м (см. рис. 6.1, в).

Балки с ломаным или криволинейным очертанием верхнего пояса имеют более выгодное распределение материалов по длине пролета, чем двускатные с постоянным уклоном верхнего пояса. Однако они не нашли широкого распространения из-за сложной технологии их изготовления.

Наиболее экономичная ферма поперечного сечения балок - двутав­ровая с тонкой (60... 100 мм) стенкой (рис. 6.2). Толщину стенки назначают, главным образом, из условий размещения арматурных каркасов, укладки и уплотнения бетона в вертикальном положении. У опор толщина стенки плавно увеличивается для обеспечения прочности и трещиностойкости на­клонных сечений, а на опоре переходит в прямоугольное или трапециевид­ное сечение с шириной, равной ширине полок (сеч.3-3 на рис. 6.2). Для ба­лок с пролетами 6 и 9 м можно принимать тавровое сечение.

 

 

Рис. 6.2. Двускатная балка покрытия пролетом 18 м

 

Наиболее экономичная форма поперечного сечения балок - двутав­ровая с тонкой (60... 100 мм) стенкой (рис. 6.2). Толщину стенки назначают, главным образом, из условий размещения арматурных каркасов, укладки и уплотнения бетона в вертикальном положении. У опор толщина стенки плавно увеличивается для обеспечения прочности и трещиностойкости на­клонных сечений, а на опоре переходит в прямоугольное или трапециевид­ное сечение с шириной, равной ширине полок (сеч.3-3 на рис. 6.2). Для ба­лок с пролетами 6 и 9 м можно принимать тавровое сечение.

Высота сечения балок в середине пролета в общем случае принима­ется равной 1/10...1/15 пролета. Для двускатных балок, кроме того, высоту сечения в середине пролета определяют уклон верхнего пояса и типовая высота балки на опоре (800 или 900 мм).

Ширину верхней полки из условий надежного опирания плит покры­тия и обеспечения устойчивости при транспортировании и монтаже прини­мают в диапазоне 1/50... 1/60/, что обычно составляет 200...400 мм. Ширина нижней полки определяется из условия размещения напрягаемой арматуры (с учетом диаметра зажимов натяжных устройств), прочности бетона полки при обжатии, а также достаточной длины площадки опирания балки на ко­лонну, и составляет 200...280 мм. Переход от полок к вертикальной стенке осуществляется посредством вутов с углом наклона близким к 45°.

Двускатные решетчатые балки имеют прямоугольное сечение шириной 200...280 мм (рис. 6.3). Такие балки более просты в изготовлении и весьма удобны для пропуска различного рода коммуникаций.

 

 

Рис. 6.3. Двускатная решетчатая балка пролетом 18 м

 

Двускатные балки выполняют из бетона классов В25...В40. В качест­ве продольной напрягаемой арматуры применяют канаты класса К-7, стержне­вую арматуру классов A-V и A-IV, высокопрочную проволоку класса Вр-II. Каркасы стенки, хомуты полок и конструктивные продольные стержни верхней полки выполняют из арматуры класса А-III. В опорных частях балок, где возникают большие усилия от реакций опор и предваритель­ного обжатия, устанавливают дополнительную арматуру в виде сеток и верти­кальных стержней.

В двускатных балках двутаврового сечения в стадии обжатия могут возникнуть начальные трещины в верхней полке. Поэтому целесообразно армировать их также и конструктивной напрягаемой арматурой A´_sp = (0,5...0,2) A_sp,размещаемой в верхней зоне балки. Постановкой такой арма­туры достигается уменьшение эксцентриситета усилия обжатия и, как след­ствие, уменьшение растягивающих напряжений в бетоне верхней полки.

Расчетная схема балок покрытий принимается в виде свободно опер­той балки на двух опорах. Расчетный пролет принимают с учетом деталей опирания балки на колонны. Нагрузка на балки от веса покрытия и снега пе­редается через ребра панелей в виде сосредоточенных сил. При пяти и боль­ше сосредоточенных сил фактическую нагрузку заменяют эквивалентной равномерно распределенной. Нагрузки от фонаря, подвесного транспорта и подвесных грузов учитывают как сосредоточенные.

Подбор продольной и поперечной арматуры, расчет прогибов и тре­щиностойкости балок производится как для обычного изгибаемого элемента таврового, двутаврового или прямоугольного профиля для всех стадий рабо­ты балки. При этом следует иметь ввиду, что в двускатных балках опасное нормальное сечение находится не в середине пролета, а на расстоянии 0,35...0,4 l от опоры. Это объясняется тем, что по мере удаления от середины балки ее рабочая высота на определенном участке (а следовательно, и несу­щая способность) уменьшается быстрее, чем момент от внешних нагрузок. При уклоне верхней полки 1:12 и действии равномерно распределенной на­грузки опасное нормальное сечение находится на расстоянии 0,37 l от опоры.

;>та

В балках с параллельными поясами и криволинейным параболическим очертанием верхнего пояса расчетное нормальное сечение при равномерно распределенной нагрузке находится по середине пролета.

В табл. 6.1 приведены технико-экономические показатели для дву­скатных балок пролетом 18 м, при шаге 6 м и расчетной нагрузке 3,5...5,5 кН/м².

 

Таблица 6.1

⇐ Предыдущая17181920212223242526Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: