Передача теплоты излучением

Источником теплового излучения является внутренняя энергия нагретого тела, и ее количество зависит от физических свойств и температуры тела. Электромагнитные волны, передающие энергию, различаются длиной волны и частотой колебаний. Для теплопередачи излучением наибольший интерес представляют волны с мкм.

При различных температурах между телами существует непрерывный теплообмен излучением. При температурном равновесии количество излученной энергии равно количеству поглощенной энергии. Спектр излучения твердых и жидких тел непрерывен и они испускают лучи всех длин волн. У газообразных тел присутствует селективное объемное излучение и спектр излучения у них линейчатый.

Суммарное излучение с поверхности тела по всем направлениям и всем длинам волн спектра называется интегральным излучением . Плотность интегрального излучения тела равна интегральному лучистому потоку с единицы поверхности, , Вт/м².

Любое физическое тело способно излучать, поглощать и отражать энергию излучения от другого тела.

Поток лучистой энергии – это энергия излучения, проходящая через некоторую площадку в единицу времени или излучаемая источником в единицу времени [43]. Под плотностью излучения понимается поток лучистой энергии , проходящий через элемент площади в определенном направлении, образующем угол с нормалью к поверхности. Поток относится к элементу телесного угла .

Интенсивность излучения - это поток лучистой энергии от источника излучения в элемент телесного угла.

Общее количество энергии излучения, приходящейся на тело равно , где - часть поглощенной энергии, - часть отраженной энергии, - часть энергии, прошедшей через тело. Величина называется поглотительной способностью, представляющей отношение поглощенной энергии излучения к общему количеству энергии. Величина R называется отражательной способностью, а величина D – пропускательной способностью. Для большинства твердых тел .

Для сравнения с реальными поверхностями вводятся понятия об абсолютно черной, абсолютно белой и абсолютно прозрачной поверхностях. Абсолютно черная поверхность - это поверхность, у которой . Абсолютно белая поверхность - и абсолютно прозрачная - . Например, кварц для тепловых лучей непрозрачен и прозрачен для ультрафиолетовых лучей и лучей видимого спектра. Свойства тел поглощать или отражать тепловые лучи зависит от состояния поверхности.

Если падающий луч при отражении разделяется на множество лучей по разным направлениям, то данное отражение в отличие от зеркального называется диффузным.

Спектральная интенсивность излучения представляет собой плотность потока излучения для волн длиной от до , отнесенную к рассматриваемому интервалу длин волн.

Если тело участвует в теплообмене излучением с другими телами, то на него падает извне энергия излучения в количестве . Часть этой энергии в количестве телом поглощается и превращается в его внутреннюю энергию, остальная часть отражается от тела. Сумма собственного и отраженного излучений называется эффективным излучением .

Эффективное излучение зависит от физических свойств и температуры тела, от свойств, температуры и спектра излучения других окружающих тел., а также от формы, размеров и относительного расположения тел в пространстве. Поэтому физические свойства эффективного и собственного излучений неодинаковы и спектры их различны.

Теплообмен между параллельными плоскими пластинами. Пусть размеры пластин значительно больше расстояния между ними. Обозначим - температуры пластин, - коэффициенты поглощения пластин, - собственные излучения пластин, - эффективные излучения пластин, - коэффициенты излучения.

Суммарный поток излучения первой и второй пластин находим из уравнений и , откуда и .

Тепловое излучение, получаемое второй пластиной, равно . Подставив соответствующие значения и выполнив соответствующие преобразования, получим .

Тепловое излучение между пластинами определяется уравнением , где - приведенный коэффициент излучения, = 5,77 Вт/[м²(⁰К)⁴] – коэффициент излучения абсолютно черного тела.

Пример: Имеются две параллельно расположенные поверхности с температурами и , коэффициенты излучения которых равны соответственно Вт/[м²(⁰К)⁴] и Вт/[м²(⁰К)⁴. Требуется определить теплообмен излучением между поверхностями при условии, что при полировании второй поверхности коэффициент излучения ее стал равен Вт/[м²(⁰К)⁴].

Имеем Вт/м².

Теплообмен между поверхностями при условии, что Вт/[м²(⁰К)⁴].

Вт/м².

Можно видеть, что дополнительная отделка второй поверхности приводит к уменьшению теплообмена излучением в 8 раз.

Теплообмен между расположенными друг в друге телами. Рассмотрим задачу теплообмена между телами, когда одно из них помещено внутри другого. Такого рода задачи часто встречаются в практике при установке инфракрасных излучателей внутри цилиндра или шара (рис.4.8).

Обозначим параметры внутреннего тела и параметры внешнего тела . Эффективное излучение внутреннего тела состоит из собственного излучения и отраженного излучения, полученного от внешнего тела . Эффективное излучение внешнего тела состоит из собственного излучения, отраженного от внутреннего тела, и отраженного собственного излучения .

Рис.4.8 Схема теплообмена излучением между телами 1 и 2

Величина теплообмена излучением равна , откуда получаем, учитывая, что , или . Если поверхность мала по сравнению с , то отношение и .

При проектировании новых теплообменных аппаратов целью теплового расчета является определение поверхности теплообмена или определение конечных температур теплоносителей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи, рассмотренное выше и уравнение теплового баланса.

Уравнение теплового баланса при условии отсутствия тепловых потерь и фазовых переходов определяется следующей зависимостью или , где - условный эквивалент.

Теплообменные аппараты

Для нагревания и охлаждения жидких сред в пищевых производствах используются различные конструкции теплообменных аппаратов (теплообменников) - рубашечные, трубчатые, пластинчатые, кожуховые, погружные, оросительные и др.

Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам:

- соблюдение стабильных условий протекания тепловых процессов;

- высокий коэффициент теплопередачи;

- низкое гидравлическое сопротивление аппарата;

- повышенная коррозионная стойкость;

- доступность поверхностей для чистки;

- технологичность изготовления аппарата;

- низкая удельная металлоемкость.

При проектировании новых теплообменных аппаратов целью теплового расчета является определение поверхности теплообмена или определение конечных температур теплоносителей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи, рассмотренное выше и уравнение теплового баланса.

Уравнение теплового баланса при условии отсутствия тепловых потерь и фазовых переходов определяется следующей зависимостью или , где - условный эквивалент.

В тепловых аппаратах пищевых производств наиболее часто встречаются следующие случаи теплоотдачи:

1. Конвективный теплообмен в однофазной среде:

- теплоотдача при свободном движении жидкости;

- теплоотдача при вынужденном движении жидкости внутри труб;

- теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучка труб.

2.Теплообмен при фазовых превращениях:

- теплоотдача при конденсации паров на вертикальных поверхностях;

- теплоотдача при конденсации паров снаружи горизонтальных труб.

Для конвективного теплообмена без изменения агрегатного состояния вещества определяющими критериями являются критерий Рейнольдса Грасгофа и Прандтля, поэтому критерий Нуссельта выражается, как , в котором критерий Рейнольдса учитывает режим вынужденного движения среды, критерий Грасгофа – режим свободной конвекции, критерий Прандтля – физические свойства рабочего тела.

При ламинарном режиме течения коэффициент теплоотдачи изменяется по длине трубы. В этом случае уравнение подобия .

При турбулентном течении однофазной среды внутри гладкой трубы , .

Теплообменники – это аппараты, в которых осуществляется теплообмен между рабочими средами. К ним относятся подогреватели, выпарные аппараты, конденсаторы, пастеризационные установки, испарители и др.

Различают собственно теплообменники, в которых передача тепла является основным процессом, и реакторы, в которых тепловой процесс является вспомогательным.

Теплообменники классифицируются:

- по способу передачи тепла (теплообменники смешения, в которых рабочая среда перемешивается; поверхностные, называемые рекуператорами, в которых тепло передается через поверхность нагрева);

- по назначению (подогреватели, испарители, холодильники и пр.);

- по виду рабочих сред (жидкостно-жидкостные, парожидкостные, газожидкостные и др.);

- по тепловому режиму (теплообменники периодического и непрерывного действия).

В качестве теплоносителя наиболее широко используется насыщенный или подогретый водяной пар. В смесительных аппаратах пар обычно барботируют в жидкость, т.е. впускают под уровень жидкости. При этом конденсат смешивается с продуктом. В поверхностных аппаратах пар конденсируется на поверхности нагрева, и конденсат удаляется через водоотводной патрубок.

Водяной пар, как теплоноситель, обладает рядом положительных качеств: он легко транспортируется по трубам, обладает высокой теплоотдачей и позволяет регулировать температуру нагрева.

Обогрев горячей водой выгоден при вторичном использовании тепла конденсатов и жидких продуктов.

Недостатком пара и водяного обогрева является быстрый рост давления при повышении температуры. В условиях пищевых производств рабочие температуры в большинстве случаев находятся в диапазоне 150…160⁰ С, что соответствует давлению 5…7·10⁵ Па.

К наиболее известным видам теплообменных аппаратов относятся теплообменники с рубашками и кожухотрубные теплообменники.

Теплообменники с рубашками имеют цилиндрические, сферические или плоские двойные стенки (рубашки) через которые осуществляется теплообмен. Эти аппараты используются для периодического нагревания или охлаждения. Примерами такого теплообменника служат мешалки. Данные теплообменники характеризуются небольшими коэффициентами теплопередачи из-за малой скорости движения теплоносителя в водяной рубашке и небольшими значениями коэффициента теплоотдачи. Эти аппараты используются для периодического нагревания или охлаждения.

Кожухотрубные теплообменники представляют собой пучок трубок, установленных в цилиндрическом кожухе. Трубки вальцованы в трубные решетки и ограничивают межтрубное пространство. К трубным решеткам крепятся распределительные коробки с патрубками для впуска жидкости, протекающей внутри трубок. Трубки изготавливаются из меди, латуни или стали диаметром от 10 мм и выше. Кожух теплообменника обычно стальной.

В соответствии с действующим стандартом кожухотрубные теплообменники изготавливают следующих типов:

- ТН – с неподвижными трубными решетками и жестким кожухом;

- ТК – с неподвижными трубными решетками и температурным компенсатором;

- ТУ – с неподвижными трубными решетками и U-образными трубами;

- ТП – теплообменники с плавающей головкой;

- ТС – теплообменники с сальником в плавающей головке.

Движение теплоносителя в теплообменниках может происходить за один проход или иметь несколько оборотов, поэтому по данному показателю теплообменники подразделяют на одно – и многоходовые.

Основным недостатком одноходовых теплообменников является несоответствие между пропускной способностью пучка трубок и площадью поверхности теплообмена. Так, например, трубка диаметром 22 мм при скорости жидкости 1 м/с может пропустить 1000 л/ч, площадь ее поверхности при длине 3500 мм составляет около 0,2 м², что недостаточно для существенного подогрева жидкости.

Характерная схема одноходового многотрубного кожухового теплообменника приведена на рис. 4.9.

Рис. 4.9 Схема одноходового вертикального кожухотрубного теплообменника

На рис. 4.10 приведено устройство аналогичных по конструкции двухходовых теплообменников типов ТН и ТК. Теплообменники имеют сварной цилиндрический кожух 4, пучок трубок 5, распределительную камеру 2 и две крышки1. Трубная решетка 9 приварена к корпусу. Перегородка 3 служит для образования двух ходов по трубам, а перегородки 8, зафиксированные стержнем 7 – для обеспечения зигзагообразного движения теплоносителя в межтрубном пространстве, за счет чего увеличивается скорость движения теплоносителя и, как результат, коэффициент теплопередачи.

Рис. 4.10 Устройство двухходового кожухотрубного теплообменника

1 – крышка, 2 – камера, 3, 8 – перегородки, 4 – кожух, 5 – трубный пучок, 6 – опора. 7 – стержень, 9 – трубная решетка, 10 – обтекатель, 11, 12, 13, 14 – фланцы, 15 - компенсатор

Обтекатель 10 служит защитой трубок от эрозии. Недостатком жесткого крепления трубных решеток к кожуху и самих трубок к решеткам являются температурные напряжения в металле, возникающие вследствие разности температур в местах крепления. Это приводит к различным удлинениям трубок и кожуха. Для частичной компенсации в конструкции двухходового теплообменника предусмотрен тороидальный компенсатор, сваренный из двух полуколец.

При разности температур кожуха и труб более 50….60⁰С целесообразно использовать полужесткие конструкции типа ТК или конструкции с полной компенсацией температурных напряжений - типа ТУ или ТП.

На рис. 4.11 приведена схема двухходового горизонтального кожухотрубного теплообменника с полной компенсацией температурных напряжений типа ТП и ТУ.

Рис. 4.11 Схема двухходового горизонтального кожухотрубного теплообменника

1 – решетка трубная, 2 – камера распределительная. 3 – корпус, 4 – пучок трубный, 5 – днище, 6 – крышка, 7, 8 – фланцы, 9 головка плавающая, 10 – перегородки, 11 –опора, 12 – платформа роликовая

 

Теплообменник состоит из кожуха 3, пучка труб 4, камеры 2, правой и левой крышек 5 и 6. Левая трубная решетка жестко зажата между фланцами 7 и 8. Правая трубная решетка установлена свободно и вместе с крышкой 9 образует так называемую «плавающую головку».

Для турбулизации потока на трубках 4 закреплены ходовые перегородки 10. Опорная роликовая платформа 12 служит для облегчения сборки пучка труб в теплообменниках типа ТП диаметром более 800 мм.

Компенсация температурных напряжений может достигаться также путем применения сальникового устройства, которое может располагаться как в корпусе, так и на патрубке (рис. 4.12). Такие аппараты используются при небольших давлениях до 0,6 МПа.

Рис. 4.12. Схема кожухотрубного теплообменника типа ТС

1 – корпус, 2 – крышка, 3 – трубная плита, 4 – пучок труб; 5, 9 – фланец, 6 – нажимной фланец, 7 – сальниковая набивка, 8 – плавающая головка

 

Улучшение конструкции может быть достигнуто группированием труб в отдельные пучки, для чего в распределительных коробках делаются перегородки (многоходовые теплообменники), в результате чего рабочая жидкость проходит через трубное пространство в большее чем два число ходов, перетекая через все пучки труб.

Кроме этих видов в пищевых производствах могут использоваться погружные трубчатые теплообменники, выполненные в виде змеевика, погружаемого в сосуд с жидкостью, а также теплообменники с плоскими поверхностями нагрева – ребристые, пластинчатые, теплообменники «труба в трубе» (рис. 4.13) и др.

Рис. 4.13 Схема теплообменника типа «труба в трубе»

Для охлаждения и конденсации жидких и парогазовых сред неплохие показатели назначения имеют аппараты воздушного охлаждения. Эти аппараты обеспечивают в зависимости от материала труб и конструктивного исполнения (оребрение и пр.) рабочий диапазон температур о 40 до 400 0С при давлении 0,6… 6,4 МПа.

На рис. 4.14 приведена схема теплообменного аппарата воздушного охлаждения. На раме 1 аппарата установлены теплообменные секции 2,содержащие пучок поперечно оребренных труб. Внизу рамы закреплен диффузор 3 и коллектор 4, в центре которого установлен вентилятор 5.. Для повышения степени охлаждения в конструкции аппарата предусмотрены распылительные водяные форсунки 9.

Рис. 4.14 Схема аппарата воздушного охлаждения

1 – рама, 2 – теплообменные секции, 3 – диффузор, 4 – коллектор, 5 – вентилятор, 6 – редуктор, 7 – двигатель, 8 – плита, 9 – форсунки

 

В тепловом аппарате температуры горячего и холодного теплоносителей изменяются обратно пропорционально их условным эквивалентам, и на изменение температур большое влияние оказывает направление движения теплоносителей.

Пример: Пусть в теплообменном аппарате охлаждается в течение часа 0,5 м³ горячего теплоносителя плотностью кг/м³, начальной температурой 90⁰С и теплоемкостью Дж/(кг∙град). Расход холодной воды при температуре 10⁰С составляет 1 м³. Поверхность аппарата составляет 2 м², коэффициент теплопередачи Вт/(м²∙град).

Требуется определить конечные температуры теплоносителей и расход теплоты при прямотоке и противотоке.

Имеем для прямотока

Численное значение условных эквивалентов

Вт/град.

Вт/град.

.

Из справочной таблицы .

Температура горячего теплоносителя на выходе при ⁰С равна С

Расход теплоты Вт.

Конечная температура холодного теплоносителя при ⁰С равна С.

Для противотока

.

Температура горячего теплоносителя при выходе из аппарата при равна

Расход теплоты Вт.

Конечная температура холодного теплоносителя при равна .

Можно видеть, что использование в теплообменном аппарате противотока позволяет при одних и тех же условиях передать по сравнению с прямотоком большее количество теплоты, примерно на 20%.
Конструктивное исполнение и параметры теплообменника выбирается с учетом следующих требований:

- степень соответствия аппарата технологическому процессу обработки продукта (диапазон температур, регулирование и стабилизация температурного режима и т.д.);

- диапазон рабочих скоростей и время пребывания продукта в аппарате;

- соответствие материала аппарата обрабатываемому продукту;

- соответствие аппарата требуемым давлениям рабочей среды;

- требуемая пропускная способность и полезная отдача аппарата по интенсивности теплообмена;

- простота конструкции, удобство монтажа и обслуживания аппарата;

- соответствие аппарата показателям надежности.

Практикой эксплуатации теплообменных аппаратов установлено, что из парожидкостных подогревателей наиболее рациональной конструкцией является многоходовой трубчатый теплообменник жесткой конструкции.

К способам повышения интенсивности теплообмена в подогревателях относятся:

- увеличение скорости движения рабочих сред, что достигается разбивкой пучка трубок на ходы и установкой межтрубных перегородок;

- создание условий для отвода конденсата при паровом обогреве;

- создание наилучших условий обтекания поверхности нагрева, чтобы вся поверхность участвовала в теплообмене;

- снижение термических сопротивлений.

Тепловой расчет теплообменных аппаратов проводят с целью:

- определения средней разности температур и средних температур рабочих сред;

- тепловой нагрузки и расхода рабочих сред;

- коэффициента теплопередачи;

- поверхности обогрева.

После этого определяют конструктивные параметры теплообменника.

Методика теплового расчета трубчатого теплообменника. Рассмотрим методику теплового расчета на примере парожидкостного трубчатого подогревателя [42].

Исходные данные:

- количество подогреваемой жидкости (кг/ч);

- начальная и конечная температура ;

- давление греющего пара ;

- тип подогревателя – вертикальный трубчатый многоходовой;

- диаметр стальных трубок ;

- длина трубок ;

- скорость движения жидкости , м/сек;

- коэффициент использования поверхности нагрева .

1. Определение температуры насыщения по давлению насыщенного пара

Разности температур в начале и конце нагревания

Средняя разность температур .

Средняя температура нагреваемой жидкости .

2.При средней температуре и концентрации сухих веществ находят физико-механические параметры жидкости – вязкость или , плотность , теплоемкость , теплопроводность , температуропроводность .

Число Прандтля

3.Определяют тепловую нагрузку и расход пара

Тепловая нагрузка с учетом потерь , Дж/сек; где - коэффициент, учитывающий тепловые потери.

Расход пара , кг/сек, где - энтальпия греющего пара и его конденсата (Дж/кг), . Энтальпия определяется по таблицам в зависимости от .

4.Расчет термического сопротивления и коэффициента теплопередачи

Коэффициент теплоотдачи от конденсирующего пара к стенке , где - функция физических параметров конденсата, выбираемая из справочных таблиц в зависимости от температуры конденсата; - высота трубки; - разность температур пара и стенки. При выполнении расчетов значением задаются

Коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости , где - функция физических параметров данной жидкости, зависящая от концентрации сухих веществ и температуры, выбирается по справочной таблице.

Термическое сопротивление стенки .

Термическое сопротивление чистой поверхности нагрева .

Общее термическое сопротивление .

5.Определение поверхности нагрева .

6.Определение конструктивных элементов теплообменника:

- Площадь сечения трубок одного хода .

- Количество трубок одного хода .

- Расчетная длина трубок , где при ; при и при .

- Число ходов в трубном пространстве .

- Общее число трубок на трубной решетке .

- Откорректированная длина трубок .

Трубки в теплообменнике могут размещаться по вершинам и сторонам правильных шестиугольников, по сторонам квадратов или по концентрическим окружностям. Преимущественно используется первый способ размещения трубок.

- Внутренний диаметр корпуса аппарата , где или 0,9 - коэффициент заполнения трубной плиты для многоходовых или одноходовых теплообменников соответственно; - шаг размещения трубок; - угол, образованный центральными линиями трубных рядов.

- Диаметр патрубков , где м/сек для пара и м/сек для жидкости – скорость движения среды.

Пластинчатые теплообменники относятся к одним из перспективных видов теплообменных аппаратов [17]. Пластинчатый теплообменник содержит группу теплообменных пластин, сжатых в один пакет и герметизированных с помощью резиновых прокладок. Система прокладок после сборки пакета пластин обеспечивает два рабочих канала – один для горячей среды, другой – для холодной. Оба канала соединены в установке с помощью штуцеров для входа и выхода жидкости (рис.4.15).

 

 

Рис. 4.15 Схема пластинчатого теплообменника

1.2,11.12 – штуцеры, 3, 9 – стойка, 4 – верхнее отверстие, 5 – кольцевая прокладка, 6 – граничная пластина, 7 – штанга, 8 – нажимная плита, 10 – винт, 13 – прокладка, 14 – нижнее отверстие, 15 – теплообменная пластина

 

Интенсивность теплоотдачи в пластинчатых теплообменниках зависит от формы, размеров и конструктивных особенностей пластин.

 

⇐ Предыдущая12131415161718192021Следующая ⇒

Поделиться:

Воспользуйтесь поиском по сайту: